WWW.PROGRAMMA.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Учебные и рабочие программы
 

Pages:     | 1 | 2 || 4 | 5 |   ...   | 13 |

«Проблемы обесПечения взрывобезоПасности и Противодействия терроризму труды девятой всероссийской научно-практической конференции 23-25 апреля 2014 года санкт-Петербург — 2014 Проблемы ...»

-- [ Страница 3 ] --

В данной работе исcледуется диффузионное горение капли горючего в атмосфере газообразного окислителя при протекании нескольких независимых реакций. Как правило, математические модели диффузионного горения капель учитывали возможность протекания одной брутто-реакции и, как следствие, существование одной поверхности диффузионного пламени, на чем основан метод Шваба-Зельдовича [1]. Однако эксперименты по диффузионному горению в пограничном слое [2] показывали, что существуют промежуточные продукты реакции, которые образуются на одной поверхности и полностью реагируют на другой поверхности. Таким образом, для описания диффузионного горения необходимо учитывать возможность образования нескольких поверхностей, на которых могут протекать реакции. В работе строится модель диффузионного горения одиночной равномерно прогретой капли постоянного радиуса с учетом множественности протекающих независимых брутто-реакций, позволяющей определить макроскопические характеристики горения.

–  –  –

Будем предполагать, что процесс горения капли протекает в квазистационарном режиме, то есть скорость выгорания определяется в каждый момент времени из стационарного решения. Скорости движения газа, вызванные наличием горения, незначительны:

–  –  –

— в равновесном, и где i — коэффициент аккомодации, pe — полное давление на бесконечности, pi — парциальное давление i-го компонента в газовой смеси у поверхности раздела фаз, pi* — равновесное давление паров у поверхности фазового перехода при температуре Tw, определяемое из уравнения Менделеева–Клапейрона:

–  –  –

где po – парциальное давление паров при температуре To.

Граничные условия записываются в предположении об отсутствии на бесконечности продуктов реакции и наличии во внешней атмосфере только окислителя и инертного компонента:

–  –  –

Если концентрации всех независимых компонент у поверхности раздела фаз равны нулю ( Yiw = 0, i = 1,, K ), то полученные выше формулы совпадают с соответствующими формулами для одной реакции [4].

Горение капли углеводорода в атмосфере воздуха при протекании двух независимых реакций В качестве примера рассматривается горение углеводорода (н-декана) в атмосфере воздуха, обогащенного кислородом. Расчет производится для модельного случая, когда присутствуют две поверхности пламени, на которых локализованы химические превращения, связанные следующими брутто-соотношениями:

– на первой поверхности пламени 2 C10 H 22 + 2 1 O 2 = 2 0 CO + 2 2 H 2O ;

– на второй поверхности пламени 2 CO + O 2 = 2 CO 2.

Для решения задачи проводится обобщение метода ШвабаЗельдовича следующим образом: YN = 0,x x* ; Y1 = 0,x x* ;

Y2 = 0,x x**, где x = x* и x = x** — первая и вторая поверхность пламени, соответственно; индекс N соответствует горючему ( C10 H 22 ), 1 – окислителю ( O2 ), 2 – угарному газу (СО).

Значения концентраций независимых компонент на поверхностях пламени Y1**,Y2* находятся из условия сохранения потока массы кислорода ( O2 ) через первую поверхность пламени и потока массы угарного газа (СО) через вторую поверхность пламени.

Рис. 1. Распределение конценраций для задачи горения капли н-декана при протекании одной (пунктирная линия) и двух (сплошная линиия) реакций.

На рис. 1 произведено сравнение распределений концентраций при протекании одной [4] и двух реакций. Как видно из графика, первая и вторая поверхности пламени расположены соответственно ниже и выше поверхности пламени для одной брутто-реакции.

Максимальное значение концентрации углекислого газа при протекании двух реакций намного меньше, чем в случае с одной поверхностью пламени, а для воды, наоборот, больше.

Проведенные исследования также показали, что при наличии двух поверхностей пламени время полного выгорания капли больше, чем в случае, когда протекает только одна брутто-реакция.

–  –  –

2. Предложено обобщение метода Шваба-Зельдовича для нескольких реакций, которое протестировано для случая двух независимых реакций.

3. Результаты расчетов позволяют сделать вывод, что построенная модель химических превращений, будучи относительно простой, эффективна при решении задач горения капли горючего (углеводорода) в ряде других [5] случаев.

4. Определены условия, при которых задача горения капли при наличии нескольких реакций сводится к задаче с одной поверхностью пламени.

Работа выполнена при поддержке РФФИ, грант № 14-03-00171.

–  –  –

1. Смирнов Н.Н., Зверев И.Н. Гетерогенное горение. М.: Издво Моск. ун-та, 1992.

2. Бояршинов Б.Ф., Волчков Э.П. Терехов В.И., Шутов С.А.

Турбулентный пограничный слой со вдувом реагирующих веществ // Физика горения и взрыва. 1981. Т. 17. № 6. С. 21-28.

3. Dushin V.R., Kulchitskiy A.V., Nerchenko V.A., Nikitin V.F., Osadchaya E.S., Phylippov Yu.G., Smirnov N.N. Mathematical simulation for non-equilibrium droplet evaporation // Acta Astronautica. 2008.

Vol. 63. Pp. 1360-1371.

4. TyurenkovaV.V. Non-equilibrium diffusion combustion of a fuel droplet // Acta Astronautica. 2012. Vol. 75. Pp. 78-84.

5. Khomik S.V., Veyserre B., Medvedev S.P., Montassier V., Agafonov G.L., Silnikov M.V. On some conditions for detonation initiation downstream of a perforated plate // Shock Waves. 2013. Vol. 23. Issue 3.

Pp. 207-211.

УДК 519.63

хАРАКТЕРИСТИЧЕСКАЯ КОНСЕРВАТИВНАЯ ФОРМА

ЗАКОНОВ СОхРАНЕНИЯ И Её ПРИЛОжЕНИЯ

В ИССЛЕДОВАНИЯх РАЗРЫВНЫх ТЕЧЕНИЙ

–  –  –

Проблемы В расчётах разрывных течений длительный период времени не существовало необходимых и достаточных условий устойчивости. Более того, отрицалась возможность их существования. Считались несовместимыми такие качества исходных уравнений и вычислительных схем, как характеристический тип и консервативность.

Применяемые ранее методы Попытки улучшить качество результатов в течение многих лет сводятся к приёмам, не имеющим обоснований со стороны механики и математики. Производится перебор аппроксимаций дифференциальных уравнений (притом, что эти уравнения в принципе непригодны для задач с решениями разрывного типа). Борьба с осцилляциями численных решений вблизи фронтов разрывов ведётся методами «сглаживания». Она (по результатам ряда авторов) приводит к «успеху» только при значительном снижении точности решения вблизи разрыва.

Причины Перечисленные меры, по нашему мнению, касаются следствий, а не причин указанных проблем. Реальные причины заключаются в недостатках исходных систем дифференциальных уравнений и приёмах их преобразования в характеристическую форму.

Имеется в виду использование в дивергентных законах сохранения (ДЗС), также как и в уравнениях Эйлера, отношений приращений разрывных функций и их потоков к непрерывным приращениям независимых координат. Такие отношения не существуют в предельной форме (для разностных схем — при размельчении сетки) на фронтах разрывов. Их использование обусловливает бесперспективный характер борьбы за качество расчётов вблизи фронтов разрывов.

В ДЗС система характеристических скоростей (направлений, для стационарных течений) выводится путём их локальной линеаризации. Другим словами, возвратом к уравнениям Эйлера. По этой причине консервативность расчётов и характеристический тип схемы находятся в непреодолимом противоречии. Характеристические методы, известные высоким качеством результатов, практически не применялись к течениям со сложным взаимодействием разрывов.

Предложенные методы В [1–3] автором тождественными преобразованиями ДЗС была получена и обоснована квазилинейная характеристическая консервативная (ХаКо-) форма законов сохранения. Эти уравнения носят интегральный характер.

При их выводе, наряду с законами сохранения массы, импульса и энергии, использовались законы механики сплошных сред, а именно принцип относительности Галилея. В полученных уравнениях приращения разрывных потоков отнесены к приращениям разрывных функций. Такие отношения имеют механический смысл — это скорости передачи возмущений различной амплитуды. Непрерывные приращения независимых координат, характеризующие скорость передачи возмущений по сетке, отнесены друг к другу. Соотношение величин этих скоростей определяет устойчивость, монотонность и точность решения.

Результаты Полученная форма ЗС является интегральной, в отличие от принятой сегодня дифференциальной формы. Она качественно более информативна, нежели дифференциальная и свободна от основных её недостатков.

Для таких уравнений возможен устойчивый предельный переход к бесконечно малому объёму («точке») всюду, в том числе на фронтах устойчивых разрывов. Они включает в число своих характеристик устойчивые разрывы: ударные волны и контактные разрывы. Уравнения имеют вид квазилинейных характеристических соотношений

–  –  –

Соотношение (4) означает, что при изменении скорости наблюдателя, скорости всех устойчивых возмущений изменяются на ту же величину. Условие (4) для уравнения энергии при всех значениях «к» приводится к виду

–  –  –

В уравнениях (8) коэффициенты kl — безразмерные величины. Сумма всех коэффициентов в (8) равна единице (следствие дивергентной формы ЗС). Для выполнения достаточных условий устойчивости для всех l должно выполниться условие 0kl 1. Оно выполняется, если скорость передачи возмущений по сетке больше или равна максимальной по модулю характеристической скорости на слое h/ Vmax.

2. Консервативная устойчивая характеристическая схема повышенной точности для расчёта течений со сложной конфигурацией разрывов.

В работах [1–3] была получена характеристическая консервативная (далее ХаКо-) форма законов сохранения (ЗС). В отличие от дифференциальной (ДЗС), эта интегральная форма существует в предельном виде (для бесконечно малого объёма — точки) всюду, в том числе на фронтах разрывов, является консервативной и обладает рядом других качеств, не присущих ДЗС. Свойство консервативности ХаКо-формы позволяет применять характеристические методы к расчётам разрывных решений без ограничений на их сложность. При этом достаточно просто проводится анализ устойчивости и монотонности вычислительных схем.

Автор отказался от представления течения сплошной среды с помощью точек (узлов) из-за очевидно возникающих осложнений.

Все функции, как и среда, имеют сплошное представление во всей расчётной области с разрывами на границах ячеек. В местах разрыва параметров проводится процедура распада произвольного разрыва.

Вдоль границ ячеек производится консервативное усреднение решения. При развитии течений распада средние значения замещаются (частично или полностью) параметрами течений распада (рис. 1).

Для одномерного нестационарного течения ХаКо-форма имеет вид [1–3] r r t + Vl ( )l = n 0 (9) (9) h l =1 На рис. 1 Vl — скорости устойчивых возмущений при распаr де произвольного разрыва, ln — значения параметров в волне распада. Эта процедура для разрывных течений выступает в роли характеристического преобразования [1–3]. Раскрывая все скобки в (9) и r приводя подобные при величинах ln, имеем

–  –  –

Величины безразмерных коэффициентов k l в (10) равны r доле длины ячейки, занимаемой значением параметров ln (рис. 1).

Условия (10a) выполняются, если крайние характеристики распада не выходят за границы ячейки, т.е. скорость передачи возмущений по сетке больше или равна максимальному по модулю значению Vl.

Выполнение соотношения (10b) следует из поверхностного характера взаимодействия в среде в декартовых координатах.

Сетку для расчёта разрывных течений ХаКо-способом естественно согласовать с геометрией крайних характеристик. Точное следование этому принципу наталкивается на трудности при значительном изменении шага по t на слое. Для упрощения сетки определяется время первого пересечения соседних крайних характеристик;

оно принимается за время шага по t для всего слоя. Ячейки имеют форму неправильных четырёхугольников, границы которых совпадают или близки крайним характеристикам течений распада.

На рис. 2 приведена типичная форма сетки. Усреднение параметров набегающих волн производится, например, на линиях 4–5, 3–6, 5–6. Способ усреднения детально показан на рис. 3. Формулы усреднения для функций и потоков F имеют вид

–  –  –

(11) Формулы (11) позволяют получать средние значения на каждом шаге с учётом развития течения распада в процессе времени шага, что повышает точность (детальность) результатов расчёта.

3. Об устойчивости схемы С.К. Годунова в многомерном случае В схеме Годунова в двумерном нестационарном случае производится распад разрыва по границам ячейки (рис. 4). В заштрихованных частях ячейки происходит наложение волн распада. Суммарная площадь возмущений может значительно превысить площадь ячейки.

При делении интеграла каждой функции (рис. 4) на площадь ячейки — определении среднего по ячейке значения параметра, сумма коэффициентов в формуле усреднения становится больше единицы. Это приводит к росту ошибок, к неустойчивости. Для устранения этого эффекта необходимо рассмотреть взаимодействие первичных волн распада в углах ячейки (рис. 4, правый нижний угол). Такая процедура заменяет некорректное суммирование параметров в зоне на

<

Рис. 4. Распад разрыва по границам ячейки

ложения устойчиво найденными параметрами распада разрыва. Она позволяет увеличить величину допустимого по условию устойчивости шага по времени, что положительно сказывается на точности (детальности) расчёта профиля ударной волны.

4. Модельное уравнение, включающее «вязкие» эффекты В расчётах вязких течений явными схемами условия устойчивости дают обычно ограничение типа /h 2. Эти условия, вообще говоря, качественно жёстче гиперболических. Более естественным представляется непрерывный переход ограничений на шаги (и самого решения) от невязкого, гиперболического к «вязкому» типу в процессе роста коэффициента вязкости. ХаКо-форма законов сохранения [1–3] позволяет получить достаточные условия устойчивости, содержащие такой переход. Вывод необходимых и достаточных условий устойчивости продемонстрируем на примере уравнения Бюргерса

–  –  –

Здесь производится «распад» на границах a, b (рис. 5). При этом ua =u1, если u1 +u2 0. Аналогично, ub =u3, если u3 +u2 0 и ub =u2, если u3 +u2 0. Перейдём в (13) к характеристической форме

–  –  –

В неравенстве (15) все слагаемые знаменателя неотрицательны. В отличие от гиперболических уравнений, в (15) появляется ещё одна «скорость» h. Ограничение на шаг по времени имеет характер почти гиперболического, если эта скорость значительно меньше, чем величины Va Vb, или практически параболического, если она значительно больше них.

В ситуации, когда Va 0, Vb 0, величина шага (15) не является максимальной по условию устойчивости. Для увеличения шага по времени в рамках рассматриваемой схемы необходимо провести анализ взаимодействия возмущений, идущих с правой и левой границы ячейки (вторичное взаимодействие). В момент их встречи имеет место t =t 0 + *, * =h/( a b +2 / h). В результате допустимый по усVV ловию устойчивости шаг имеет величину V c - Vb + 2 / h h p Ј * + 2= V a - Vb + 2 / h V c + / h

5. Прямой характеристический консервативный (ХаКо) метод расчёта разрывных течений Предлагаемый метод, в силу возможности (и простоты) выполнения достаточных условий устойчивости (монотонности), не имеет проблем предшествующих ему методов, обеспечивает высокую точность решения всюду, включая фронты разрывов. Он применим к расчёту разрывных решений со сложной конфигурацией разрывов.

Последовательное описание операций в алгоритме таково.

Начальные условия заменяются кусочно-постоянной разрывной функцией. Это несложно сделать, взяв интегралы на интервалах, на которых параметры начальных условий постоянны или изменяются слабо, и вычислив по ним среднее значение плотности, импульса, энергии единицы объёма. Возникающая при этом сетка с самого начала является неравномерной по пространственной координате. В точках, где имеется неустойчивый и заметный по амплитуде разрыв начальных условий, производится распад разрывов. При этом в момент распада вводятся интервалы нулевой длины и параметры на них — плотность, импульс и энергия единицы объёма на всех элементах течения распада. Для волны разрежения берутся средние величины.

Каждый интервал нулевой длины, таким образом, представлен конечным набором констант и скоростями характеристик на его границах.

В расчётах, проведённых нами, течение распада аппроксимируют два, три (очень редко — четыре) усреднённых течения с постоянными параметрами. Для двух интервалов берутся интегралы от левой и правой крайних обобщённых характеристик до контактного разрыва. При введении трёх интервалов нулевой длины усреднение проводится только на волне разрежения. Остальные параметры представляют течение между ударной волной и контактным разрывом и между контактным разрывом и волной разрежения.

В редко встречающихся случаях распада с двумя интенсивными волнами разрежения и контактным разрывом вводятся четыре интервала нулевой длины: два из них представляют усреднённые волны разрежения, два других — течения с постоянными параметрами слева и справа от контактного разрыва (не использовалось). В представленной аппроксимации решения задачи Римана, в отличие от [6], не рассматривается неравномерность распределения параметров течения в веере характеристик волны разрежения.

На следующем этапе вычисляются координаты всех характеристик, разделяющих интервалы с постоянными параметрами в момент первого (ближайшего по времени) пересечения каких-либо крайних характеристик. При этом параметры на всех интервалах, на которых характеристики не пересеклись, не изменяются в силу автомодельного типа решения. В точке, где характеристики пересеклись, возникает произвольный (неустойчивый) разрыв. Затем алгоритм повторяется на следующем временном шаге.

Если при каждом распаде усреднять все возникающие параметры, то есть вводить только один новый интервал, количество интервалов (запоминаемых параметров) не меняется. В этом случае вместо одного выбывающего из расчёта («стёртого» волнами распада) интервала появляется также один новый. При этом выделяются фронты крайних для каждого течения распада характеристик (обычно — ударные волны и внешние для распада границы волн разрежения). В таком варианте возможный контактный разрыв усредняется. Как известно, «размазывание» контактного разрыва является одной из основных проблем. Поэтому такой вариант эффективен не для всех целей.

Более детальным является вариант, в котором для точки распада вводятся два интервала нулевой длины. Границей между ними является контактный разрыв. В этом случае выделяются фронты ударных волн, контактные разрывы, а также «внешние» для распада границы волн разрежения.

Предложенный подход к решению задач механики, описывающихся классическими законами сохранения, может быть с успехом применен для повышения точности решения задач физики взрыва [7], авиационной [8] и ракетно-космической техники.

–  –  –

1. Грудницкий В.Г. Достаточное условие устойчивости при явном построении разрывных решений системы уравнений Эйлера // Доклады Академии наук. 1998. Т. 362. № 3. С. 298–299.

2. Grudnitsky V.G. Sufficient conditions of stability for discontinuous solutions of the Euler equations // Computational Fluid Dynamics Journal. 2001. Vol. 10. No. 2. Pp. 334–337.

3. Грудницкий В.Г. Достаточные условия устойчивости в расчётах стационарных сверхзвуковых течений маршевым способом и нестационарных течений с учётом вязкости // Математическое моделирование. 2008. Т. 20. № 2.

4. Grudnitsky V.G. Non-linear theory of conservation laws of solid medium // 27-th International Symposium on Shock Waves (ISSW’27).

Saint Petersburg, 2009. Book of Proceedings.

5. Грудницкий В.Г. Консервативная характеристическая форма законов сохранения сплошной среды и её приложения // Обозрение прикладной и промышленной математики. 2011. Т. 8. Вып. 11.

6. Чернышов М.В. Точные и приближенно-аналитические решения задачи Римана о распаде разрыва в переменных «интенсивности волн — перепады скорости течения» // Известия Российской академии ракетных и артиллерийских наук. 2013. Вып. 3 (77). С. 71–76.

7. Сильников М.В., Чернышов М.В. Моделирование взрыва конденсированного вещества методами вычислительной газовой динамики // Проблемы управления рисками в техносфере. 2011.

№ 4 (20). С. 74–82.

8. Усков В.Н., Чернышов М.В. Экстремальные ударно-волновые системы в задачах внешней аэродинамики // Теплофизика и аэромеханика. 2014. Т. 21. № 1. C. 15–31.

БРОНЕСТОЙКОСТь

ОБъЕМНО-КОМБИНИРОВАННОЙ БРОНИ

С ИСПОЛьЗОВАНИЕМ ПЛОТНОУПАКОВАННЫх

МАЛОРАЗМЕРНЫх КЕРАМИЧЕСКИх эЛЕМЕНТОВ

–  –  –

Рассмотрены различные виды комбинированной брони, основные материалы, используемые для ее изготовления, и влияние геометрической формы керамических элементов лицевого слоя на баллистическую стойкость. Предложено техническое решение, позволяющее повысить пулестойкие характеристики некоторых перспективных объемно-комбинированных композитов за счет изменения угла наклона элементов лицевого высокотвердого слоя.

C появлением высокоэффективных поражающих средств и повышением требований к бронезащите, ресурс традиционных металлических броневых материалов оказался исчерпанным, что привело к созданию многослойной комбинированной брони.

Идеология комбинированной защиты заключается в сочетании нескольких слоев разнородных материалов с приоритетными свойствами, включающая фронтальный слой из особотвердых материалов и высокопрочный тыловой слой. В качестве материалов фронтального слоя используют освоенную в промышленном производстве керамику высшей категории твердости. Задача керамики сводится к нарушению целостности (скалывание, дробление, частичное или полное разрушение) закаленного сердечника пули вследствие высоких напряжений, возникающих при высокоскоростном взаимодействии хрупких, высокотвердых материалов. Эффективность работы керамики иногда повышают за счет особенностей геометрии керамических элементов — использования округлых или покатых поверхностей, способствующих уводу или сбиванию пули с траектории полета и существенно затрудняющих преодоление керамической преграды [1, 2].

Тыловой удерживающий слой предназначен для погашения кинетической энергии и блокировки осколков, образующихся в результате ударного взаимодействия с керамикой. В качестве тыловых материалов широкое распространение, преимущественно за рубежом, получили современные композитные бронематериалы на основе клееных или прессованных высокомодульных арамидных (Kevlar, Twaron, Famaston) или полиэтиленовых (Dyneema) волокон. При несомненных достоинствах материалов этого класса (высокая баллистическая прочность при существенно более низкой удельной массе по сравнению с традиционными металлическими броневыми материалами) в качестве недостатка следует отметить их высокую стоимость. Намного более доступными являются гомогенные подложки из металлов. Чаще всего это сталь, сплавы алюминия или титана.

Металлические подложки применяются в основном и при бронировании техники.

Для броневой защиты может быть применено ограниченное число керамических материалов. Основным критерием при выборе типа керамики, наряду с твердостью и плотностью, являются ее цена, которая зависит от доступности и стоимости исходного материала и технологичности изготовления керамики. Именно эти характеристики и обеспечили полное и безусловное доминирование спеченного корунда на рынке броневой керамики. Кроме того, спеченный корунд является подробно изученным и широко освоенным в промышленных масштабах (электротехника, абразивное производство) материалом, что открывает дополнительные возможности варьирования физико-механических характеристик материала за счёт легирования, а также автоматизации технологических процессов.

Вышеизложенное находит подтверждение в имеющихся литературных данных. Так, по сведениям фирмы «Grace Group Consulting»

(Израиль), занимающейся поставками броневых материалов, структура зарубежного рынка броневой керамики выглядит следующим образом: спечённый корунд — 80–85%; карбид кремния — 10–12%;

карбид бора — 5–8%.

К основным характеристикам, определяющим работоспособность керамики в конструкции защиты, относятся твердость, прочность, модуль упругости. Высокий уровень этих характеристик должен увеличивать время «жизни» керамического элемента и, соответственно, степень разрушения твердого сердечника средства поражения [3].

Геометрическая форма и площадь деталей из керамики играют важную роль в их баллистических свойствах. Чаще всего для средств индивидуальной бронезащиты используется броня с лицевым слоем из склеенных между собой квадратных или прямоугольных керамических пластин. Для исключения образования стыков четырех пластин керамические плитки параллельных рядов смещают друг относительно друга. Преимуществами такой брони является простота и технологичность изготовления блока и наличие минимальных зазоров между пластинами. К недостаткам таких композиций следует отнести наличие ослабленных зон в местах стыка соседних плиток.

Проблему стыков приходится решать за счет использования керамических пластин большей толщины, что увеличивает массу брони.

Сложности с использованием плоских элементов сказываются и при необходимости изготовления бронезащиты сложной геометрической формы. В этом случае керамические плитки не могут обеспечивать полный акустический контакт с подложкой, что существенно снижает эффективность бронезащиты вследствие концентрации разрушающей энергии в лицевом керамическом слое без частичной передачи ее в подложку.

Керамические элементы могут иметь различную форму — от квадратных и шестиугольных пластин (плоских или изогнутых) до шаровидной, цилиндрической и т.д. (рис. 1). Пластины и шары поглощают энергию удара различным образом. При одной и той же толщине шары теоретически позволяют снизить вес брони на 50% по сравнению с пластиной. На практике же, даже если керамические

Рис.1. Высокотвердая керамика различных геометрических форм

шары обладают большей способностью изменять направление полета пули, для того чтобы компенсировать отсутствие керамики между ними, их диаметр должен быть увеличен примерно на 30%. Некоторые разработчики предлагают укладывать шары в несколько слоев (обычно не более двух). Вертикально расположенные цилиндры ведут себя аналогично шарам, поскольку между ними имеются пустоты, которые не участвуют в диссипации энергии. Однако цилиндры обладают большей прочностью на сжатие, а в некоторых случаях — и большей баллистической эффективностью. Размеры шаров и цилиндров, как правило, невелики. Общим недостатком этих элементов является наличие зазоров между ними, а также разнотолщинность керамического слоя по всей площади защиты. Использование малоразмерных цилиндрических и шаровидных керамических элементов распространено для бронирования техники, где керамику нужно устанавливать на поверхности сложного рельефа.

Известно большое количество защищенных патентами технических решений в области композиционной керамической брони, содержащей во фронтальном слое отдельные плотноупакованные керамические цилиндры с выпуклыми торцами, соединенные полимерным связующим в единый монолит [4–8].

Рис.2. Композитный бронеблок с керамическими цилиндрами

Для оценки эффективности предлагаемых решений была изготовлена защитная композиция, фронтальный слой которой состоял из плотноупакованных керамических цилиндров, соединенных между собой полимерным связующим на основе полиуретана (рис. 2).

Тыловой слой выполнен из закаленной стали марки СПС-43 с твердостью 56–58 HRC толщиной 4,5 мм. Фронтальный и тыловой слои также склеены между собой полимерным связующим на основе полиуретана. Диаметр керамических цилиндров составлял 14 мм, высота — 11 мм.

Изготовленный блок испытан по классу защиты 6а согласно ГОСТ Р 50744-95. Из результатов проведенных испытаний следовало, что композиция в целом обеспечивает высокий уровень бронестойкости. Так, в районе отпечатков от выстрелов внедрение фрагментов сердечника в стальную подложку практически не наблюдалось, а лунки углублений не превышали 2 мм. В то же время имели место единичные попадания, сопровождавшиеся сквозным пробитием композиции, причем поражение бронеблока было по механизму «среза пробки», из чего следует, что уровень взаимодействия сердечника с керамикой в этом случае был минимальным (рис. 3). Исследование зоны поражения с помощью трафарета показало, что пробитие связа

–  –  –

Рис. 4. Схема упаковки керамических цилиндров но с попаданием пули в зону стыка между керамическими цилиндрами. Из вышеизложенного следует, что зазор между керамическими элементами является ослабленной зоной, пулестойкость в которой неудовлетворительна.

Из анализа схемы упаковки керамических цилиндров (рис. 4) следует, что пространство, образующееся при сопряжении соседних элементов («стык») действительно является наиболее уязвимым с точки зрения пробития. Количественные характеристики, рассчитанные для случая использования патрона Б32 калибра 7,62 и цилиндров диаметром 14 мм, следующие:

– площадь сердечника диаметром 5,8 мм — 28,4 мм2;

– площадь стыкового пространства — 7,7 мм2 (около 30% от площади сердечника) ;

– площадь разрушаемых керамических сегментов – 36,24 мм2 (примерно 70% от площади сердечника).

При точном попадании в «стык» или вблизи него преодоление керамической преграды сводится к скалыванию кромок соседних цилиндров. При этом объем разрушаемого керамического материала, а, следовательно, и затрачиваемая на это энергия, невелики.

При этом механизм сбивания пули с траектории не действует.

Более того, свободное от керамики стыковое пространство работает как направляющая, стабилизирующая сердечник в движении. В итоге низкий уровень взаимодействия с керамикой позволяет полностью или частично сохранить целостность, а, следовательно, и высокую Рис.5. Композитный бронеблок с керамическими цилиндрами, выполненными под углом к плоскости брони Рис.6. Вид сзади фронтального слоя композитного бронеблока из наклоненных керамических бронеэлементов пробивную способность сердечника. Вышеизложенное обусловливает нестабильность защитных характеристик рассматриваемых структур, а для того, чтобы гарантированно исключить пробитие при попадании в «стык» цилиндров, потребуется значительное увеличение толщины отдельных слоев блока, а, следовательно, и массы всей защитной конструкции в целом.

В результате проведенных исследований предложено техническое решение, которое устраняет выявленные недостатки и обеспечивает стабильность броневых характеристик комбинированных блоков. Решение проблемы достигается за счет изменения угла наклона керамических цилиндров по отношению к плоскости брони (рис. 5, 6).

Отклонение осей цилиндров от нормали существенно усложняет задачу по преодолению сердечником керамической преграды в зоне стыка. При изменении угла наклона на 15° от нормали площадь Рис.7. Схема упаковки фронтального слоя из наклоненных керамических цилиндров стыкового пространства в плане уменьшается более чем в 2,5 раза (от 7,7 мм до 2,8 мм), как это следует из анализа схем упаковки, представленных на рисунках (рис. 4, 7). В этом случае для прямого проникновения в «стык» необходимо изменение траектории движения пули, что качественно снижает пробивающую способность сердечника. При ударе же по прямой объем керамического материала становится значительным. При этом боковые поверхности цилиндров приобретают, наряду с торцами, возможность работать на сбивание и увод с траектории, становясь дополнительным препятствием на пути сердечника.

Результаты многократных обстрелов образцов с различными углами отклонения осей цилиндров показали, что заявленная структура комбинированной брони обеспечивает надежную защиту от бронебойно-зажигательных пуль Б32 калибра 7,62 при тех же массовых характеристиках. Случаев пробития композиции при этом не наблюдалось (рис. 8).

Результаты серии дополнительных испытаний позволили установить, что при слишком малых углах наклона осей цилиндра положительный эффект не реализуется. Имеют место единичные случаи пробития композиций с характером поражения, аналогичным наблюдавшимся ранее у структур без наклона керамических цилиндров (см. рис. 3).

<

–  –  –

Рис. 8. Композитный бронеблок с керамическими цилиндрами, выполненными под углом к плоскости брони после испытаний (а);

подложка композитного бронеблока из закаленной стали марки СПС-43 [9] после испытания (б) Как и при слишком больших углах наклона осей цилиндров, стабильность броневых характеристик обеспечивается неполным образом. Случаи пробития редки, но все же имеют место. При этом поражение тылового слоя характеризуется глубокими лунками углублений, зачастую без пробития, но с надрывами и трещинами на выпучинах с тыла (рис. 9). Снижение бронестойкости при больших углах наклона осей следует связать с локальным уменьшением толщины керамического слоя за счет смещения торцов соседних элементов при наклоне (проекция m–n на рис. 10).

Таким образом, в результате проведенных исследований предложено решение, позволяющее решить проблему ослабленных зон в области стыков керамических цилиндров комбинированных бронеблоков. Стабилизация характеристик бронестойкости достигается за счет наклона осей керамических цилиндров по отношению к плоскости бронезащиты, значительно усложняя тем самым работу по преодолению сердечником этих ослабленных зон.

Рис. 9. Тыловой слой бронеблока с керамическими цилиндрами, наклоненными на 35° от нормали к плоскости брони после отстрела Для улучшения характеристик бронестойкости может быть рекомендована установка между основными слоями бронеблока дополнительного рельефного промежуточного слоя, за счет более пол

–  –  –

ного акустического контакта обеспечивающего частичную передачу упругой энергии удара из лицевого керамического слоя в подложку.

Представленное техническое решение защищено патентом РФ № 2476809 от 27.02.2013 г. [10].

–  –  –

1. Анастасиади Г.П., Сильников М.В. Работоспособность броневых материалов. СПб.: Астерион, 2004. 624 с.

2. Сильников М.В., Аносов Ю.М., Аносов М.Ю. Получение объёмно-структурированных композиционных материалов. СПб.:

Изд-во Политехнического университета, 2008. 151 с.

3. Сильников М.В., Химичев В.А. Средства индивидуальной бронезащиты. СПб.: Фонд «Университет», 2000. 480 с.

4. Cohen Michael. Ceramic bodies for use in composite armor. US Patent 5972819. Assigned to SRI International 26.10.1999.

5. Cohen Michael. Composite armor panel. US Patent 6112635.

Assigned to SRI International 05.09.2000.

6. Cohen Michael. Composite armor. US Patent 6203908. Assigned to SRI International 20.03.2001.

7. Заболоцкий А.А., Козлова Т.М., Кулаков Н.А. Композитная броня. Патент РФ № 2329455 от 20.07.2008.

8. Сильников М.В. Броня комбинированная для защитного жилета. Патент РФ № 2180425 от 10.03.2002.

9. Просвиряков Г.А., Сильников М.В., Сильников Н.М. Сталь СПС-43. Патент РФ № 2434071 от 03.02.2010.

10. Сильников М.В., Сильников Н.М., Рябов В.А., Арутюнова Е.М. Объемно-комбинированная броня. Патент РФ от 27.02.2013.

НЕСТАНДАРТНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ

ПОжАРОВЗРЫВООПАСНОСТИ ПРОИЗВОДСТВ

(НА ПРИМЕРЕ ПРОИЗВОДСТВА ПЕРОКСИДА

ВОДОРОДА ИЗОПРОПИЛОВЫМ МЕТОДОМ)

–  –  –

В настоящее время на каждом опасном производственном объекте, расположенном на территории Российской Федерации, должен быть обеспечен допустимый уровень пожарной безопасности.

Основными нормативными документами в этой области являются Федеральный Закон РФ № 116-ФЗ «О промышленной безопасности опасных производственных объектов» [1] и Федеральный закон № 123 «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» [2]. Они определяют основные требования пожарной безопасности и предполагают определенный стандартный алгоритм оценки пожарной опасности технологии производств (рис. 1).

Первым этапом оценки пожаровзрывоопасности производства является определение набора опасных веществ, обращающихся в технологическом процессе. Затем, в соответствии с приложением к Рис. 1. Стандартный алгоритм оценки пожароопасности технологических процессов Федеральному закону № 123 «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» определяются значения ряда стандартных показателей этих веществ [2, с. 37], которые сопоставляются с параметрами технологического процесса. Результаты анализа позволяют оценить возможность возгорания (температура самовоспламенения, концентрационные пределы распространения пламени и т.п.), а также предсказать дальнейшее развитие пожароопасной ситуации (скорость выгорания, нормальная скорость распространения пламени и т.п.) и её вероятные последствия, масштаб аварии (максимальное давление взрыва, показатель токсичности продуктов горения, удельную массовую скорость выгорания и т.п.) Однако существует целый пласт вопросов, связанных с пожаровзрывоопасностью технологий, таких как возможность теплового взрыва или снижение температуры самовоспламенения смесей ЛВЖ с окислителями, для исследования которых стандартных показателей оказывается недостаточно. Поэтому для обеспечения безопасности на некоторых химических производствах требуется рассмотрение дополнительных параметров, которые позволяют задавать безопасные режимы технологических процессов.

Для наглядного представления проблемы нами было рассмотрено производство получения пероксида водорода (ПВ) изопропиловым методом.

Выбор данного производства обусловлен тремя основными причинами:

1. В настоящее время появилась большая потребность в увеличении объемов производства пероксида водорода в стране.

2. Технология производства обладает высокой пожаровзрывоопасностью и характеризуется рядом специфических особенностей, таких, как:

– наличие термолабильных веществ;

– наличие сильных окислителей и ЛВЖ;

– возможность протекания побочных экзотермических реакций;

– высокое давление;

– высокая температура;

– возможность образования взрывчатых веществ.

3. Для оценки пожаровзрывоопасности производства ПВ изопропиловым методом не существует какого-либо государственного стандарта или норматива.

Обращение в технологическом процессе сильных окислителей (ПВ и кислорода) и ЛВЖ при высоких температурах и давлении приводит к тому, что при малейшем отклонении процесса от регламентного режима начинают преобладать побочные реакции (2, 3), цит. по [3, 4], идущие с большим выделением тепла по сравнению с основной реакцией (1), способных инициировать тепловой взрыв внутри оборудования:

СН3СНОНСН3 + О2 Н2О2 + СН3СОСН3 + 117,21 кДж/моль (1) СН3СНОНСН3 + Н2О2 СН3СОСН3 + 2Н2О + 313,27 кДж/моль (2) СН3СОСН3 + 2Н2О2 СН3СООН+СО+ 3Н2О +1114,28 кДж/моль (3) При нормальном технологическом режиме развитие побочных реакций купируется постоянным подводом кислорода внутрь реактора-окислителя (барботажем азото-кислородной смеси), поскольку кислород, помимо участия в основном процессе окисления ИПС до пероксида водорода, является ингибитором реакций (2) и (3).

В случае нарушения технологического режима (например, при прекращении подачи азото-кислородной смеси) происходит постепенное уменьшение концентрации растворенного кислорода в реакционной смеси, а также прекращается постоянное перемешивание реагентов, что уменьшает теплосъем из зоны реакции. При этом резко ускоряются процессы взаимодействия пероксида водорода с ИПС и ацетоном, в результате которых возникает неконтролируемый саморазогрев реакционной смеси, резкое повышение давления и температуры, нарушается равновесие между тепловыделением и теплоотводом, что в свою очередь приводит к тепловому взрыву [4–8].

Особенно опасными являются пусковой и остановочные периоды, когда не достигнуты рабочие скорости исчерпывания кислорода, и количество подаваемой азото-кислородной смеси меньше заданной при нормальном регламентном режиме. Это создает угрозу образования взрывоопасных органических смесей с кислородом внутри оборудования [5].

Присутствие в смеси ЛВЖ и окислителей исключает возможность напрямую сводить свойства данной смеси к свойствам её составляющих, вследствие чего необходимо дополнительное изучение свойств рабочей смеси на предмет возможности её самовоспламенения [4, 9].

Для обеспечения безаварийного режима работы производства вышеперечисленные особенности требуют дополнительных исследований возможности возникновения таких пожаровзрывоопасных ситуаций, как:

– тепловой взрыв жидкой фазы;

– воспламенение газовой фазы внутри оборудования;

– воспламенение рабочей смеси вне оборудования с последующим горением.

Таблица 1.

Аварии на производстве пероксида водорода изопропиловым методом

–  –  –

Помимо этого, на основании данных об авариях в первые годы производства (табл. 1) можно дополнить этот список еще одной опасной ситуацией:

– взрыв побочных продуктов (в первую очередь органических пероксидов), образующихся и накапливающихся на стенках оборудования в случае возникновения нештатных ситуаций.

Каждая из перечисленных ситуаций характеризуется рядом показателей пожаровзрывоопасности, позволяющих определить условия их возникновения. Некоторые из этих показателей, такие как температура самовоспламенения, способность к экзотермическому разложению и т.п., рассчитываются исходя из стандартных значений, скорректированных на повышенное давление и температуру, при которых ведется технологический процесс.

Таким образом, для комплексной оценки пожаровзрывоопасности технологического процесса получения ПВ наряду со стандартными показателями пожаровзрывоопасности следует оценивать определенные нестандартные показатели (рис. 2).

На данный момент для некоторых из этих показателей имеются методики расчета [3, 4] или выполнены экспериментальные оценки количественных значений [4, 9–11]. Анализ данных методик выявил необходимость уточнения расчетов и экспериментальных данных о некоторых из них с учетом планируемой модификации технологии:

– критические условия теплового взрыва;

– период индукции теплового взрыва;

– температуру самовоспламенения с поправками на повышенное давление;

– концентрационных пределов распространения пламени с поправками на повышенное давление;

а также отсутствие каких-либо работ по расчету следующих показателей:

– наиболее вероятных мест скопления побочных взрывоопасных продуктов;

– количества побочных взрывоопасных продуктов.

Таким образом, разработка, уточнение и расширение применения методик расчета и оценки нестандартных показателей пожаровзрывоопасности производства пероксида водорода изопропиловым методом позволит улучшить оценку пожаровзрывоопасности, а также создать систему мероприятий по предупреждению аварийных ситуаций, что приведет к повышению уровня безопасности указанных производств.

Рис. 2. Нестандартные показатели пожаровзрывоопасности

–  –  –

1. Федеральный Закон РФ № 116-ФЗ «О промышленной безопасности опасных производственных объектов», от 21.07.1997.

2. Федеральный Закон РФ № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности», от 4.07.2008.

3. Улыбин В.Б. Исследование безопасности производства перекиси водорода на ЧПО «ХИМПРОМ» и адаптация методики расчета риска для производства перекиси водорода изопропиловым методом. СПб.: ГИПХ, 1995.

4. Критические условия теплового взрыва паровой и жидкой фаз в реакторе окисления ИПС при отклонении от нормального режима работы. Отчет о НИР по гос. заказу № 0178. СПб.: ГИПХ, 1992.

5. Регламент технологический Новочебоксарского завода «Химпром».-ТР.СК-И-2-011-005-1995. Утв. 20.08.95.

6. Гельфанд Б.Е., Сильников М.В., Медведев С.П., Хомик С.В.

Термогазодинамика горения и взрыва водорода. СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2009. 584 с.

7. Гельфанд Б.Е., Сильников М.В. Газовые взрывы. СПб:

Астерион, 2007. 240 с.

8. Гельфанд Б.Е., Сильников М.В. Объемные взрывы. СПб.:

Астерион, 2008. 374 с.

9. Изучение возможности воспламенения истекающей струи рабочей смеси как модели разгерметизации реактора окисления. Отчет НИР по гос. заказу № 2536. П. 5. СПб.: ГИПХ, 1995.

10. Гельфанд Б.Е., Сильников М.В. Взрывобезопасность. Под редакцией В.С. Артамонова. СПб.: Астерион, 2006. 392 с.

11. Васьков В.Т., Чернышов М.В. Прогнозирование масштабов заражения сильнодействующими ядовитыми веществами при авариях на химически опасных объектах // Проблемы управления рисками в техносфере. 2009. № 3 (11). С. 50–61.

УДК 614.842.68

ИСПОЛьЗОВАНИЕ МЕТОДИКИ ИДЕНТИФИКАЦИИ

НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ ПРИ РАССЛЕДОВАНИИ

КРИМИНАЛьНЫх И ТЕРРОРИСТИЧЕСКИх ВЗРЫВОВ

–  –  –

Быстрая и достоверная идентификации нефти и нефтепродуктов при расследовании криминальных и террористических взрывов способствует уменьшению времени установления лиц, виновных к совершению данных преступлений.

Современные методики обнаружения и идентификации нефти и нефтепродуктов ограничены временными параметрами и условиями процессов биодеградации углеводородных энергоносителей, что может снизить их эффективность.

Для более точной и достоверной идентификации источников розливов нефти и нефтепродуктов предлагается использование метода рамановской спектроскопии (спектроскопия комбинационного рассеяния света). Суть данного метода заключается в регистрации спектральных линий излучения, рассеянного образцом, находящемся в жидком, твердом или газообразном состоянии. Данные спектры соответствуют определенным колебаниям групп атомов, входящих в объект исследования. Это упрощает получение количественной и качественной информации об образце, а также дает возможность интерпретировать спектр, пользоваться библиотекой спектров, обрабатывать данные с применением компьютерных методов количественного анализа [1].

Исследования образцов методом рамановской спектроскопии позволяют c высокой степенью достоверности выявить конкретные виды углеводородов и нефтепродуктов в среде [2–5].

В Санкт-Петербургском университете ГПС МЧС России производится разработка нового метода идентификации источников образования горючих сред при использовании метода рамановской спектроскопии. Суть метода заключается в исследовании образцов и получении характеристических спектров веществ, по которым возможно сделать вывод о тождественности образцов. Исследования проводились на автомобильных бензинах АИ-92 и АИ-95.

Автомобильные бензины А-92 [6] и АИ-95 [7] являются одними из самых распространенных топлив в современной транспортной отрасли. Ежегодно в России потребляется 94,4 млн. тонн нефтяного эквивалента [8].

Бензин представляет собой смесь углеводородов состоящих в основном из предельных (25–61%), непредельных (13–45%), нафтеновых (9–71%), ароматических (4–16%) углеводородов. Также в состав бензина могут входить примеси серо-, азот- и кислородсодержащих соединений [9].

Основная опасность данных веществ заключается в их низкой температуре вспышки, высокой удельной теплоте сгорания, а также значительной токсичности. При аварийных ситуациях на объектах производства и транспортировки бензинов возможно возникновение пожаров, приводящих к человеческим жертвам и серьёзному матери

–  –  –

альному ущербу. Кроме того, данные вещества достаточно часто используются в качестве инициаторов горения при поджогах. Известно, что при пожарах и авариях данные вещества вступают в контакт с окружающей средой, что делает затруднительной их точную идентификацию [10].

Целью настоящего исследования была проверка возможности установления вида топлива, находящегося в пористой среде с учетом временного фактора, методом спектроскопии комбинационного рассеивания (КР-спектроскопии).



Pages:     | 1 | 2 || 4 | 5 |   ...   | 13 |

Похожие работы:

«БЕЗОПАСНОСТЬ ПОЛЕТОВ ПАРТНЕРСТВО FLIGHT SAFETY FOUNDATION INTERNATIONAL № 0214 31 января 2014 г. Обзор изданий и источников по безопасности полетов, январь 2014, выпуск 2 Новости международных организаций Международная организация гражданской авиации (ИКАО) 2013 год стал самым безопасным в истории регулярных перевозок международной авиации Монреаль, 17 января 2014 года. Предварительные данные, опубликованные Международной организацией гражданской авиации (ИКАО), подтвердили, что 2013 год был...»

«МУНИЦИПАЛЬНОЕ ОБЩЕОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ АВТОНОМНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ СРЕДНЯЯ ОБЩЕОБРАЗОВАТЕЛЬНАЯ ШКОЛА № 1 Амурская область, город Зея, улица Ленина, дом 161; телефон 2-46-64; Е-mail: shkola1zeya@rambler.ru УТВЕРЖДЕНА СОГЛАСОВАНО приказом МОАУ СОШ № 1 Заместитель директора по УВР от 31.08.2015 № 223-од Е.П.Земскова РАБОЧАЯ ПРОГРАММА по основам безопасности жизнедеятельности 10 класс Учитель: основ безопасности жизнедеятельности Бурнос Михаил Андреевич, высшая квалификационная категория г.Зея, 2015 I....»

«МУНИЦИПАЛЬНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ДОПОЛНИТЕЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ ДЕТЕЙ «ЦЕНТР ВНЕШКОЛЬНОЙ РАБОТЫ» Принята на заседании Утверждена приказом методического совета директора МОУ ДОД «ЦВР» «_» 2015 г. № _ от «_» 2015 г. Протокол № ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ОБЩЕРАЗВИВАЮЩАЯ ПРОГРАММА «ИСТОРИЯ И ТРАДИЦИИ КАЗАЧЕСТВА» Автор: Артемьева Ольга Сергеевна, педагог дополнительного образования Возраст учащихся: 5-17 лет Срок реализации: 1 год г. Оленегорск 2015 год Пояснительная записка Одной из важных задач нашего...»

«БЮЛЛЕТЕНЬ №3 (март’15) В КАЗАХСТАНЕ БУДЕТ УСИЛЕН КОНТРОЛЬ НАД ВЫВОЗОМ РЫБЫ ЗА ПРЕДЕЛЫ СТРАНЫ С 1 апреля по 31 мая в Атырауской, Мангыстауской и ЗападноКазахстанской областях проводится рыбоохранная акция «Бекіре-2015». В настоящее время на стадии принятия находится совместный приказ министров сельского хозяйства, внутренних дел и председателя Комитета национальной безопасности «О проведении рыбоохранной акции «Бекіре». Приказом будет утвержден состав Координационного штаба по взаимодействию...»

«TOCYAAPCTBEHHOE BIOAXETHOE-OEPA3OBA.TEJI'HOE YIIPEXAEHI4IE _ TOPOAA MOCKBbI cyrJrynJrnr*rrrrullgEma3frH?3Hr?r*i?lhTffi Hf $J]$q3duKo.rrApocr, (COIJIACOBAHO) (YTBEP}KnEHO) Ilpororol 3ace1alus MeToAr.Iqecxoro o6reA u]Fre,:Ir4u oI[.Ilb 1393 vqzrereft Haqanrgrrx xraccoe 2l anrycra 2015 r. or J\b 1 015 r. PAE O TIA.f, tIP OTPAIYIMA llpe4naer (ocHoBbr 6esonacHocTr4 xt BHeAe.f,TeJrbHocTr,r Knacc: l0 (A), l0 (E, l0 (B), 1l (A), ll (E) VMK: A.T. Cnrzprrona, E.O. XpeuHzKoBa V.rzrem : A.A. r{epuvrveuro...»

«ДЕПАРТАМЕНТ ОБРАЗОВАНИЯ ГОРОДА МОСКВЫ ЮГО-ВОСТОЧНОЕ ОКРУЖНОЕ УПРАВЛЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ГОРОДА МОСКВЫ СРЕДНЯЯ ОБЩЕОБРАЗОВАТЕЛЬНАЯ ШКОЛА № 519 УТВЕРЖДЕНО Директор ГБОУ СОШ №519 Р.А.Виноградова 01.09.2014г. Спортивная секция «ПЛАВАНИЕ С ЭЛЕМЕНТАМИ АКВА-АЭРОБИКИ» РАБОЧАЯ ПРОГРАММА на 2014-2015 учебный год Возраст: 5-7 лет УЧИТЕЛЬ: Девяткина Светлана Вячеславовна КОЛИЧЕСТВО ЧАСОВ В НЕДЕЛЮ: 2 КОЛИЧЕСТВО ЧАСОВ ЗА ГОД: 60 МОСКВА,2014г. Пояснительная...»

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 14.10.2015 Рег. номер: 1826-1 (05.06.2015) Дисциплина: Администрирование распределенных систем 02.04.03 Математическое обеспечение и администрирование информационных Учебный план: систем: Высокопроизводительные вычислительные системы/2 года ОДО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Захаров Александр Анатольевич Автор: Захаров Александр Анатольевич Кафедра: Кафедра информационной безопасности УМК: Институт математики и компьютерных наук Дата заседания 30.04.2015 УМК:...»

«Содержание Общие положения 1.Целевой раздел 1.1. Пояснительная записка 1.1.1. Условия образовательной деятельности ГБОУ СОШ МГПУ результаты освоения обучающимися основной 1.2.Планируемые образовательной программы основного общего образования 1.2.1. Общие положения 1.2.2. Ведущие целевые установки и основные ожидаемые результаты 1.2.3. Планируемые результаты освоения учебных и междисциплинарных программ 1.2.3.1. Формирование универсальных учебных действий 1.2.3.2. Формирование ИКТ –...»

«Программа разработана в целях реализации требований Трудового кодекса Российской Федерации, Федерального закона от 24 июля 1998 г. N 125-ФЗ Об обязательном социальном страховании от несчастных случаев на производстве и профессиональных заболеваний и Порядка обучения по охране труда и проверки знаний требований охраны труда работников организаций, утвержденного постановлением Министерства труда и социального развития Российской Федерации и Министерства образования Российской Федерации от 13...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Московский государственный лингвистический университет» Евразийский лингвистический институт в г. Иркутске (филиал) ПРОГРАММА ПРЕДДИПЛОМНОЙ ПРАКТИКИ Направление подготовки 10.03.01 Информационная безопасность (код и наименование направления подготовки (специальности)) Направленность (профиль) образовательной программы Организация и...»

«Раздел I. Окружающая среда и здоровье людей Раздел I. Окружающая среда и здоровье людей В.А. Рогалев К ПРОБЛЕМЕ ЭКОЛОГИЧЕСКОЙ ДЕСТАБИЛИЗАЦИИ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ И ЗДОРОВЬЯ ЧЕЛОВЕКА Комплексная оценка состояния окружающей среды и здоровья населения показывает, что тенденция на экологическую дестабилизацию продолжается. Международные и национальные экологические программы, внедрение более эффективных ресурсои энергосберегающих технологий, а также другие мероприятия не могут изменить указанной...»

«Содержание публичного отчета: 1. Общая характеристика общеобразовательного учреждения.2.Состав обучающихся.3.Структура управления общеобразовательного учреждения, его органов самоуправления.4. Условия осуществления образовательного процесса, в т.ч. материально техническая база.5. Учебный план общеобразовательного учреждения, режим обучения.6. Кадровое обеспечение образовательного процесса. Финансовое обеспечение функционирования и развитии 7. общеобразовательного учреждения. 8. Результаты...»

«Содержание Общие сведения План-схемы МБОУ ПГО «СОШ № 14». I.1. Район расположения МБОУ ПГО «СОШ № 14», пути движения транспортных средств и детей (обучающихся, воспитанников).2. Организация дорожного движения в непосредственной близости от МБОУ ПГО «СОШ № 14» с размещением соответствующих технических средств организации дорожного движения, маршруты движения детей и расположение парковочных мест.3. Маршрут движения организованных групп детей от МБОУ ПГО «СОШ № 14» к стадиону, парку, Дворцу...»

«УТВЕРЖДЕНО РАЗРАБОТАНА Ученым советом Университета Кафедрой информационных технологи и от «22» сентября 2014 г., протокол № 1 безопасности (заседание кафедры от «29» августа 2014 г., протокол №1) ПРОГРАММА КАНДИДАТСКОГО ЭКЗАМЕНА ПО СПЕЦИАЛЬНОЙ ДИСЦИПЛИНЕ в соответствии с темой диссертации на соискание ученой степени кандидата наук Направление подготовки 27.06.01 «Управление в технических системах» Профиль подготовки Информационно-измерительные и управляющие системы (по отраслям) Астрахань –...»

«Аннотация Данный дипломный проект посвящен проектированию и разработке сетевого браузера на основе теоретико-графовых моделей. Основным предназначением сетевого браузера является отображение веб-ресурсов, т.е. HTML-документы, которые определены спецификациями HTML и1 CSS. Данное программное обеспечение, разработанное в среде RAD Studio XE8, позволяет достигнуть уменьшение времени необходимого для обработки веб-страниц и ускорить процесс их загрузки. В разделе обеспечения безопасности...»

«БЮЛЛЕТЕНЬ НОВЫХ ПОСТУПЛЕНИЙ (БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ УКАЗАТЕЛЬ КНИГ, ПОСТУПИВШИХ В БИБЛИОТЕКУ в сентябре 2015 года) Автоматика Системы автоматизированного управления Системы автоматического управления Архитектура История архитектуры Безопасность жизнедеятельности Вычислительная техника Компьютерное моделирование География Страноведение Геодезия Фотограмметрия Детали машин Передачи История История России Конференции Материалы конференций Культура История культуры Культура средневековья...»

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 20.06.2015 Рег. номер: 2305-1 (09.06.2015) Дисциплина: Электронно-цифровая подпись в системах защищенного документооборота Учебный план: 10.03.01 Информационная безопасность/4 года ОДО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Бажин Константин Алексеевич Автор: Бажин Константин Алексеевич Кафедра: Кафедра информационной безопасности УМК: Институт математики и компьютерных наук Дата заседания 30.03.2015 УМК: Протокол №6 заседания УМК: Дата Дата Результат Согласующие ФИО...»

«МИНИСТЕРСТВО ПО ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ ГОСУДАРСТВЕННОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ «КОМАНДНО-ИНЖЕНЕРНЫЙ ИНСТИТУТ» СОГЛАСОВАНО УТВЕРЖДАЮ Начальник Первый заместитель начальника Департамента по надзору за Государственного учреждения безопасным ведением работ в образования промышленности председатель «Командно-инженерный институт» предметной комиссии на МЧС Республики Беларусь полковник внутренней службы государственном комплексном по специальности безопасность».Полевода Г.Г. Решко...»

«I. Пояснительная записка Настоящая рабочая программа составлена с учетом современных достижений науки и практики в области поверки, безопасности и надежности медицинской техники для повышения качества подготовки специалистов, в соответствии с требованиями Федерального Государственного образовательного стандарта высшего профессионального образования к уровню подготовки выпускника по специальности 201000 – «Биотехнические системы и технологии» с квалификацией «бакалавр». Цель и задачи дисциплины...»

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 14.10.2015 Рег. номер: 1826-1 (05.06.2015) Дисциплина: Администрирование распределенных систем 02.04.03 Математическое обеспечение и администрирование информационных Учебный план: систем: Высокопроизводительные вычислительные системы/2 года ОДО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Захаров Александр Анатольевич Автор: Захаров Александр Анатольевич Кафедра: Кафедра информационной безопасности УМК: Институт математики и компьютерных наук Дата заседания 30.04.2015 УМК:...»







 
2016 www.programma.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Учебные, рабочие программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.