WWW.PROGRAMMA.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Учебные и рабочие программы
 

Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 | 6 |   ...   | 13 |

«Проблемы обесПечения взрывобезоПасности и Противодействия терроризму труды девятой всероссийской научно-практической конференции 23-25 апреля 2014 года санкт-Петербург — 2014 Проблемы ...»

-- [ Страница 4 ] --

В ходе исследования идентифицировались спектры индивидуальных веществ, которые затем помещались в пористую среду на заданное время. Далее проводилась их повторная идентификация.

Исследования проводились на установке N-Tegra Spectra.

В ходе исследования проводилась идентификация бензинов АИ-92 и АИ-95 в пористой среде методом КР-спектроскопии при использовании лазера с длиной волны 650 нм [11].

Выявленные в ходе исследования (рис. 1 и 2) характеристические пики бензина АИ-92 и АИ-95 в пористой среде оказались идентичными КР-спектрам исходного продукта, что говорит о возможности точной идентификации нефтепродуктов при расследовании криминальных и террористических взрывов.

Литература

1. Комбинационного рассеяния спектроскопия // Химическая энциклопедия. Т. 2. – М.: Советская энциклопедия, 1990.

2. Bourdet J. Burruss R.C., Bodnar R.J., Eadington P.J. Assessment of UV-Raman for analysis of petroleum inclusions. European Current Research on Fluid Inclusions (ECROFI-XXI). Montanuniversitt Leoben, Austria, 9–11 August, 2011.

3. Митюхина А.Д., Ивахнюк С.Г., Смирнов А.С. Определение гетероатомных соединений в нефтях методом хромато-масс-спектрометрии // Проблемы управления рисками в техносфере. 2013.

№ 4 (28). С. 30–34.

4. Ивахнюк С.Г. Применение специальных методов исследования нефтей и нефтепродуктов в целях криминалистической идентификации виновников нефтяных загрязнений // Библиотека криминалиста. Научный журнал. 2014. № 2 (13). С. 247–249.

5. Valentin Ortega Clavero, Andreas Weber, Werner Schrder, Patrick Meyrueis, Nicolas Javahiraly, Detailed spectral monitoring of different combustible blends based on gasoline, ethanol and methanol using FT-Raman spectroscopy. Environmental biotechnology. 2012.

Vol. 8. No. 1

6. ТУ 38.001165-97. Бензины автомобильные экспортные.

7. ГОСТ 2084-77. Бензины автомобильные. Технические условия.

8. Материалы сайта http://solex-un.ru/energo/reviews/ avtomobilnyy-transport/obzor-1.

9. Материалы сайта http://tezcar.ru/gsm_benz.html.

10. Васьков В.Т., Чернышов М.В. Прогнозирование масштабов заражения сильнодействующими ядовитыми веществами при авариях на химически опасных объектах // Проблемы управления рисками в техносфере. 2009. № 3 (11). С. 50-61.

11. INTEGRA SPECTRA, Atomic Force Microscopy, Confocal Raman / Fluorescence Microscopy, Scanning Near-Field Optical Microscopy, Tip Enhanced Raman Scattering.

УДК 662.215.1

ПОИСК ПУТЕЙ СНИжЕНИЯ УДАРНО-ВОЛНОВОЙ

ЧУВСТВИТЕЛьНОСТИ ВЗРЫВЧАТЫх МАТЕРИАЛОВ

Д.А. Баранник, С.А. Душенок, А.А. Котомин ФГУП СКТБ «Технолог»

Одной из важнейших характеристик при обращении изделий с взрывчатыми составами является их ударно-волновая чувствительность. В работе исследовалось влияние вида пластификатора, соотношения количества взрывчатого наполнителя и связующего, а также качества и формы поверхности кристаллов взрывчатого вещества.

В работе исследовалось влияние вида пластификатора, соотношения количества взрывчатого наполнителя (ВВ) и связующего, а также качества и формы поверхности кристаллов ВВ.

Модельные ВК состояли из взрывчатого наполнителя — октогена, полимера, пластификатора, дибутилфталата — ДБФ, индустриального масла ИС-12. Составы изготавливались водно-суспензионным способом; шашки из модельных ВК массой 10 г изготавливались методом прессования.

В процессе жизненного цикла изделия, содержащие взрывчатые вещества (ВВ) и взрывчатые составы (ВС), могут подвергаться аварийным и нерегламентированным воздействиям [1]. Существуют критерии безопасного обращения с ними. Превышение критериальных параметров может привести к неуправляемому энерговыделению и неблагоприятному воздействию на окружающую среду и персонал. Одной из важнейших характеристик при обращении изделий с ВС является его ударно-волновая чувствительность (УВЧ). При проведении исследований ВС изготавливаются модельные взрывчатые композиции (ВК) с целью получения экспериментальных зависимостей характеристик ВС (бризантность, фугасность, метательная способность, УВЧ и др. [2–4]) от различных факторов.

Авторами была использована методика определения УВЧ по аналогии с Gap-тестом [5]. Критерием УВЧ являлось критическое давление инициирования детонации модельных ВК.

Данная методика, применяемая для исследования УВЧ модельных ВК, является простой и информативной на этапе исследования характеристик ВС для дальнейших натурных испытаний ВС и изделий, снаряженных ими. На рис. 1 приведена схема сборки для определения УВЧ модельных ВК в соответствии с этой методикой.

Рис. 1. Схема определения ударно-волновой чувствительности взрывчатых составов: 1 — электродетонатор, 2 — донорный заряд (d=40 мм, h=20 мм) из мощного ВВ с известными характеристиками давления нагружения), 3 — барьер из оргстекла различной толщины, 4 — испытуемый образец взрывчатого состава, 5 — свинцовая пластина-свидетель.

Регистрация взрывного процесса осуществляется с помощью сверхскоростного фоторегистрирующего устройства (СФР), позволяющего регистрировать физику быстропротекающих процессов с разрешением до 2 млн. кадров в секунду.

В результате экспериментов определяются следующие параметры:

– время задержки детонации;

– глубина возникновения детонации (додетонационный участок);

– пороговое значение давления инициирования детонации.

Для получения новых ВС необходимо уметь прогнозировать их компонентный состав и влияние каждого компонента на энергетические и детонационные характеристики ВС, в том числе на УВЧ.

Исследовалась зависимость УВЧ модельных ВК на основе ДСТ-30 и различных пластификаторов (ДОС, ДОА, ДБФ, ИС-12) при содержании взрывчатого наполнителя 92% по массе и связующего — 8% по массе. Результаты исследования приведены в табл. 1.

Были проведены исследования влияния соотношения количества наполнителя и связующего на УВЧ модельных ВК. Содержание взрывчатого наполнителя варьировалось от 88 до 96% по массе, свя

–  –  –

зующего — от 4 до 12% по массе. Соотношение «полимер/пластификатор» в связующем составляло 1/1. Результаты проведенных исследований приведены в табл. 2.

–  –  –

В работе также проводились исследования влияния формы кристаллов ВВ на УВЧ модельных ВК, содержащих взрывчатый наполнитель — октоген (92% мас.), связующее ДСТ-30 (4% мас.), пластификатор ДОА (4% мас.). Максимальная плотность ВК составляла 1,764 г/см3. Октоген использовался различной дисперсности и формы кристаллов.

Результаты исследования УВЧ модельных ВК представлены в табл. 3.

Из табл. 3 следует, что снижение УВЧ модельных ВК можно достигнуть:

– уменьшением дисперсности взрывчатого наполнителя;

– путем окатки кристаллов ВВ;

– получением кристаллов ВВ, имеющих форму, близкую к изометрической.

–  –  –

В результате исследования УВЧ модельных взрывчатых композиций установлено:

– вид инертного пластификатора практически не влияет на величину УВЧ модельных ВК;

– увеличение количества инертного связующего с 4 до 12 % по массе приводит к повышению критического давления инициирования модельных ВК примерно в 2 раза (с 16,7 до 31,6 кбар);

– регулирование дисперсности, формы и качества кристаллов взрывчатого наполнителя позволяет эффективно влиять на УВЧ модельных ВК (с 26,3 кбар для штатного октогена до 39,0 кбар для кристаллов октогена, имеющих форму, близкую к изометрической).

Литература

1. Гельфанд Б.Е., Сильников М.В. Взрывобезопасность. Под редакцией В.С. Артамонова. СПб.: Астерион, 2006. 392 с.

2. Гельфанд Б.Е., Сильников М.В. Химические и физические взрывы. Параметры и контроль. СПб.: Полигон, 2003. 416 с.

3. Гельфанд Б.Е., Сильников М.В. Фугасное действие взрывов. СПб.: Астерион, 2007. 252 с.

4. Cильников М.В., Михайлин А.И., Чернышов М.В. Взрывчатые вещества и взрывные устройства. Учебно-методическое пособие. СПб.: Санкт-Петербургский университет ГПС МЧС России,

2007. 48 с.

5. С.Г. Андреев, А.В. Бабкин, Ф.А. Баум и др. Физика взрыва.

Под ред. Л.П. Орленко. -Изд. 3-е, переработанное. — В 2 т. Т. 1 — М.:

ФИЗМАТЛИТ, 2002. 832 с.

–  –  –

В качестве количественного показателя устойчивости пожаро- и взрывоопасного объекта (далее — объекта) к воздействию воздушной ударной волны взрыва принимается значение избыточного давления Ф [1–4], при котором элементы инженерно-технического комплекса (ИТК) сохраняются или получают слабые или средние разрушения. За предел устойчивости элемента ИТК Фпр принято считать нижнюю границу Ф средних разрушений (на определенном расстоянии от центра взрыва RФ) [1–5].

Таким образом, анализ устойчивости объекта к воздействию воздушной ударной волны взрыва заключается в определении предела устойчивости Фпр элементов ИТК и объекта в целом.

Анализ устойчивости элементов ИТК и пожаро- или взрывоопасного объекта в целом предлагается проводить в следующей последовательности:

Рис. 1. Последовательность анализа устойчивости

– определение избыточного давления во фронте воздушной ударной волны Ф на различном удалении R от источника чрезвычайной ситуации;

– подготовка масштабной схемы объекта;

– выбор элементов ИТК, разрушения которых влияют на функционирование объекта;

– определение значений Ф, при которых наступают слабые, средние и сильные разрушения элементов ИТК объекта;

– определение предела устойчивости Фпр элементов ИТК и объекта в целом (рис. 1).

Определение избыточного давления во фронте воздушной ударной волны Ф на различном удалении R от источника взрыва (чрезвычайной ситуации) Необходимо отметить, что при взрыве горюче-воздушных смесей (ГВС), взрывчатых материалов (ВМ), а также углеводородных газов (УВГ) или различных газовых смесей наибольшее практическое значение имеет знание характера изменения Ф в зоне действия воздушной ударной волны. Поэтому для анализа и сравнительной оценки устойчивости различных элементов ИТК пожаро- и взрывоопасного объекта в дальнейшем при расчетах используется единый показатель Ф.

В зоне действия воздушной ударной волны зависимость давления Ф, МПа, от расстояния R и массы заряда Q имеет вид:

(1) где – приведенный радиус, м/кг1/3:

(2) Формулой (1) удобно пользоваться при компьютерных расчетах.

На практике чаще используют в расчетах и табличные значения спада Ф для массы взрывоопасных веществ, равной 1000 т [6].

В качестве справки, для взрыва ВМ такие значения приведены в [5, с.75] или в [6, с. 31], для взрыва ГВС в [5, с.75] или в [6, с.31],

–  –  –

для УВГ в [5, с. 76] или [6, с. 31]. Для массы взрывоопасных веществ, равной 1000 т, характер изменения Ф = (R) представлен в табл. 1.

Анализ данных, приведенных в табл. 1, показывает, что одинаковые значения избыточных давлений во фронте ударной волны при взрыве ВМ возникают при значительно меньшем удалении от центра взрыва, чем при взрыве ГВС и УВГ, что объясняется особой природой и характером взрывов указанных смесей и газов.

Разница в удалении от центра взрыва фиксированных значений избыточных давлений при взрыве ГВС и УВГ невелика.

Для любого вида взрыва изменение избыточного давления воздушной ударной волны Ф в зависимости от расстояния R от центра взрыва и массы взрывоопасного материала Q подчиняется закону подобия взрывов (ЗПВ), который выражается для фиксированного значения Ф отношением:

(3) где RT — табличное значение расстояния от центра взрыва для приведенной в таблице 1 массы QT ; RФ – фактическое значение расстояния для фактической массы QФ.

С использованием закона подобия взрывов (3), определяется, на каком удалении от центра взрыва будут иметь место заданные избыточные давления:

(4) Использование закона подобия взрывов (3) и данных табл. 1 позволяет определить ряд фактических значений расстояний (4) RФ при любой массе взрывоопасного вещества для фиксированных значений Ф и построить график зависимости Ф = (Q,R).

Так как табличные значения QT=1000 т не равны фактическим (заданным) значениям массы, например, (=120 т; =50 т и =49,4 т), то с использованием закона подобия взрывов (4) определяется, на каком удалении от центра взрыва будут иметь место заданные избыточные давления (табл. 2).

Используя данные таблицы 2 для последующих расчетов, строится график изменения избыточного давления Ф в зависимости Таблица 2 Расстояния, на которых возникают соответствующие избыточные давления (Ф) во фронте ударной волны

–  –  –

от удаления центра взрыва. Например, для построения графика, где масса ГВС составляет 120 т, задаемся значением избыточного давления Ф во фронте воздушной ударной волны: Ф = 300, 200, 50, 30, 20 и 10 кПа.

С использованием закона подобия взрывов (2, 3) и табл. 1 определяются соответствующие значения RФ:

R200=187 м; R100=256 м; R50=374 м; R30=512 м; R20=660 м; R10=964 м.

Пример построения графика и характер кривой Ф = (Q,R) приведены в [6, с. 34] и на рис. 2.

Построенные по приведенной методике графики Рф= (Q,R) позволяют определить:

– границу зоны ЧС (разрушений);

– величину избыточного давления Ф на любом удалении от центра взрыва;

– степень и объемы разрушений элементов ИТК, расположенных от центра взрыва на известных расстояниях;

– радиусы RФ безопасности для размещенных на объекте сооружений и устройств.

Рис. 2. Графики изменения Рф = (QQ,R)

Рассмотрим подготовку масштабной схемы объекта.

Подготовка масштабной схемы объекта состоит в том, что на основе определения и анализа возможных источников аварийных взрывов на схеме определяют центры взрывов (ЦВ) и их характеристики (вид и масса взрывоопасного вещества).

При взрывах принято считать, что внешней границей зоны чрезвычайной ситуации (очага поражения) является условная линия на местности, где избыточное давление во фронте воздушной ударной волны Ф составляет 10 кПа.

В соответствии с обстановкой на схеме объекта отмечают положение точек (центров) возможных взрывов (ЦВ). Из каждого центра взрыва наносят на схему (в масштабе, например, 1:150) окружность, на границах которой избыточное давление Ф составляет 10 кПа. Такое избыточное давление считается безопасным для незащищенных людей. Радиус окружности R определяется по графику зависимости Рф= (Q,R) (рис. 2), построенному для соответствующего вида взрыва (ГВС, ВМ, УВГ) или по данным табл. 2. Это расстояние R является одновременно радиусом безопасности Rб для людей и радиусом функционирования Rф для элементов ИТК.

Площадь нанесенного круга представляет собой зону чрезвычайной ситуации.

За пределами зоны Ф10 кПа, и подавляющее большинство сооружений и устройств не разрушается, возможны лишь повреждения. Это позволяет ограничиться анализом устойчивости возможного состояния при взрыве элементов ИТК объекта, расположенных только в пределах окружности, где Ф10 кПа.

Выбор элементов ИТК, разрушение которых влияет на функционирование объекта, производится следующим образом.

На каждом объекте имеются основные, второстепенные и вспомогательные элементы. Без некоторых второстепенных и вспомогательных элементов производственный процесс может продолжаться и в условиях чрезвычайной ситуации. Поэтому в пределах окружности на схеме определяются (выделяются) основные элементы, от бесперебойной работы которых зависит обеспечение непрерывного производства. На схеме объекта около каждого основного элемента ИТК указывается присвоенный ему номер. Выбранные элементы ИТК выписываются с указанием укрупненных характеристик в табл. 3.

–  –  –

Значения Ф, при которых наступают слабые, средние и сильные разрушения элементов ИТК объекта, определяются так.

Известно, что воздушная ударная волна взрыва вызывает разрушения или повреждения железнодорожного пути, подвижного состава, зданий, элементов связи, водоснабжения и других элементов ИТК объекта.

Качественное состояние разрушенных элементов ИТК в зонах чрезвычайных ситуаций оценивается соответствующей степенью разрушения: слабой, средней, сильной и полной.

В связи с тем, что при полном и сильном разрушениях здания, сооружения и технические средства не восстанавливаются, в справочных данных и расчетах часто используют только три степени разрушений – слабую, среднюю и сильную (см., например, [1]).

Анализ устойчивости элементов ИТК с определением избыточных давлений Ф, при которых происходят разрушения различной степени, осуществляется с учетом выявленных характеристик элементов по справочным данным [5, с.83] или [6, с. 33] или расчетным путем.

Для выбранных элементов ИТК (табл. 3), используя указанные выше справочные данные, например [6, с. 33], определяются граничные значения избыточных давлений Ф при превышении которых наступают слабые, средние и сильные разрушения элементов ИТК объекта, и полученные результаты заносятся в табл. 4. Следует пояснить, что указанные в справочных данных [6, с. 33] интервалы с минимальными и максимальными значениями избыточного давления Ф, характеризующие определенную степень разрушения, например, для железнодорожного пути и подвижного состава, приведены для случая, когда фронт ударной волны распространяется перпендикулярно к оси пути и боковой стороне подвижного состава (наихудший вариант). При распространении ударной волны вдоль оси железнодорожного пути подвижной состав выдерживает избыточное давление (давление скоростного напора) в 1,5-2 раза больше табличных значений, а железнодорожный путь получает сильные и полные разрушения в основном в пределах воронки.

Пределы устойчивости Фпр элементов ИТК и объекта в целом определяются по следующей методике.

Для оценки сопротивляемости сооружений и устройств действию ударной волны необходимо знать их предел устойчивости — предельное значение избыточного давления во фронте воздушной

–  –  –

ударной волны, при превышении которого функционирование сооружений и устройств невозможно.

За предел устойчивости элемента ИТК Фпр принимается нижняя граница Ф средних разрушений (на определенном расстоянии от центра взрыва RФ).

Смысл указанного выше положения состоит в том, что попадающему в зону слабых разрушений сооружению требуется текущий ремонт, но его временное использование возможно с определенными ограничениями. При превышении предела устойчивости сооружения (попадание его в зону средних разрушений) дальнейшее использование сооружения становится невозможным без проведения среднего ремонта.

На основании анализа табл. 4 определяется предел устойчивости элементов ИТК и пожаро- и взрывоопасного объекта в целом.

На основании данных, подобных сведенным в табл. 3 и табл. 4, определяется, в частности, устойчивость критически важных элементов конструкции воздушного судна к воздействию взрывной ударной волны внутри фюзеляжа летательного аппарата [8, 9].

Так, сопоставляя пределы устойчивости всех элементов ИТК, находим, что предел устойчивости пожаро- и взрывоопасного объекта равен 10 кПа, т.е. равен наименьшему пределу устойчивости всех рассматриваемых элементов ИТК.

Таким образом, по содержанию данной статьи можно сделать следующий вывод:

– во-первых, анализ устойчивости объекта к воздействию ударной волны сводится к определению Фпр;

– во-вторых, Фпр и степень разрушения элементов ИТК количественно характеризуется граничными значениями Ф. во фронте воздушной ударной волны. Для основных сооружений и устройств пожаро- и взрывоопасного объекта эти значения приведены в [5, с.83] и [6, с. 33];

– в-третьих, подготовка данных о характере изменения избыточного давления Ф. при взрыве в зависимости от массы взрывоопасного вещества Q и расстояния R, а также об устойчивости сооружений и устройств позволяет перейти непосредственно к определению степени и объемов разрушений элементов ИТК, т.е. к оценке инженерной обстановки с использованием схемы пожаро- или взрывоопасного объекта [10].

Литература

1. Гельфанд Б.Е., Сильников М.В. Взрывобезопасность. Под редакцией В.С. Артамонова. СПб.: Астерион, 2006. 392 с.

2. Гельфанд Б.Е., Сильников М.В. Газовые взрывы. СПб:

Астерион, 2007. 240 с.

3. Гельфанд Б.Е., Сильников М.В. Объёмные взрывы. СПб.:

Астерион, 2008. 374 с.

4. Гельфанд Б.Е., Сильников М.В. Барометрическое действие взрывов. СПб.: Астерион, 2006. 658 с.

5. Аверьянов В.Т., Федотов Ю.В., Шепелюк С.И. Устойчивость объектов экономики в чрезвычайных ситуациях. Прогнозирование устойчивости. Учебное пособие / Под общей ред. В.С. Артамонова. СПб.: Санкт-Петербургский университет ГПС МЧС России, 2012. 296 с.

6. Аверьянов В.Т. Прогнозирование возможных объемов и степени разрушений в зоне аварийного взрыва // Проблемы управления рисками в техносфере. 2007. № 1.

7. Буланенков С.А., Воронов С.И., Губченко П.П. и др. Защита населения и территорий от чрезвычайных ситуаций / Под общ. ред.

М.И. Фалеева. Калуга: ГУП «Облиздат», 2001. 480 с.

8. Гельфанд Б.Е., Сильников М.В., Михайлин А.И., Чернышов М.В. Защита широкофюзеляжного самолёта от взрывных нагрузок // Проблемы управления рисками в техносфере. 2009. № 1-2 (9-10).

С. 21-31.

9. Сильников М.В., Михайлин А.И., Чернышов М.В., Шишкин В.Н. Защита узкофюзеляжного воздушного судна от поражающего действия внутреннего взрыва // Известия Российской академии ракетных и артиллерийских наук. 2011. № 1 (67). С. 18-27.

10. Аверьянов В.Т. Прогнозирование устойчивости технологического оборудования критически важного объекта экономики к воздействию ударной волны взрыва // Материалы международной научно-практической конференции «Актуальные проблемы защиты населения и территорий от пожаров и катастроф» СПб.: Санкт-Петербургский университет ГПС МЧС России, 2006.

УДК 627.762

ВЛИЯНИЕ МАСшТАБНОГО ФАКТОРА НА МЕхАНИЧЕСКИЕ хАРАКТЕРИСТИКИ МЕТАЛЛОВ

ПРИ МАГНИТНО-ИМПУЛьСНОМ НАГРУжЕНИИ

–  –  –

Высокие требования надежности и долговечности предъявляют к материалам элементов конструкций в виде труб, работающих в условиях возникновения динамических нагрузок. Надежность — это комплексное свойство, которое включает в себя такие составляющие, как живучесть, долговечность и дефектность. Для конструкционных материалов такие качественные характеристики, как живучесть и долговечность, оцениваются на основе лабораторных испытаний до изготовления из них изделий. Однако перечисленные параметры надежности, определенные на небольших лабораторных образцах без учета условий эксплуатации конкретной детали, достаточно показательны лишь для мягких малопрочных материалов. Необходимо также учитывать стремление к уменьшению металлоемкости конструкций, которое ведет к более широкому применению высокопрочных и, как правило, менее пластичных материалов с повышенной склонностью к хрупкому разрушению, а также факторы, действующие в условиях эксплуатации, дополнительно снижающие их пластичность, вязкость и увеличивающие опасность хрупкого разрушения.

Возникающие в связи с этим задачи определения и оценки истинных параметров разрушения, а также изучения закономерностей изменения физико-механических свойств и структуры материалов в данных условиях, можно решить с помощью проведения исследований кольцевых образцов металлических материалов в условиях высокоскоростного нагружения магнитно-импульсным методом в сочетании с теорией корреляционного и регрессионного анализа. Это позволяет смоделировать дорогостоящие натурные испытания, сократить до необходимого минимума число экспериментов, финансовые и временные затраты, что является актуальным.

Целью научной работы являлось выявление и изучение зависимостей между геометрическими параметрами (масштабный фактор), характеристиками микроструктуры и технологическими режимами динамического нагружения образцов в виде колец из алюминиевой фольги [1].

Материалами исследования являлись образцы в виде колец из алюминиевой фольги с внутренним диаметром 28,6 мм, шириной 1–2 мм и толщиной 0,1–0,015 мм [2, 3].

Методика магнитно-импульсного нагружения кольцевых образцов подробно описана в работах [2, 3].

Металлографические исследования. Исследование поверхностей разрушения алюминиевых образцов после испытаний осуществлялось на оптическом микроскопе Axio-Observer-Z1-M в темном поле, а исследование структуры поперечных шлифов — в светлом поле или поляризованном свете. Количество вязкой составляющей в изломе (В, %) определялось по формуле, приведённой в ГОСТ 30456-97 [4]. Площадь хрупкой составляющей определялась измерением площади хрупкого излома по фотографии. Структура изучалась на поперечных шлифах после соответствующего химического травления.

Микротвердость определялась на микротвердомере SHIMADZU серии HMV-G по методу восстановленного отпечатка четырехгранной алмазной пирамиды с углом 136о между гранями и квадратным основанием (по методу Виккерса) [5].

Методика квалиметрической оценки. Оценка качественных характеристик сопротивления разрушению алюминиевых кольцевых образцов, полученных по разным технологическим режимам, осуществлялась с использованием методики построения диаграммы разброса, корреляционного и регрессионного анализа [6–8].

Проведение корреляционного и регрессионного анализа по диаграмме разброса. Для оценки тесноты взаимосвязи между показателями качества, полученными после испытаний алюминиевых образцов по разным технологическим режимам высокоскоростного ударного нагружения (табл. 1), был применен корреляционный и регрессионный анализ.

Для пар данных «количество вязкой составляющей в изломе, B — длительность импульса, Т», «время до разрушения, t — площадь поперечного сечения, S», «количество вязкой составляющей в изломе, B — площадь поперечного сечения, S», «размер зерна, Dз — площадь поперечного сечения, S», «размер зерна, Dз — длительность импульса, Т», «твердость по Виккерсу, HV — площадь поперечного сечения, S», широко используемых также при анализе броневых

–  –  –

сталей и других материалов для средств бронезащиты [9–12], построены диаграммы разброса (рис. 1–6).

На диаграммах разброса (рис. 1– 6) видно, что между показателями существует прямая положительная корреляция (с увеличением xi значения yi имеют тенденцию к возрастанию).

Степень взаимосвязи коррелируемых пар признаков оценивалась с помощью коэффициента корреляции Пирсона, вычисляемого по формуле (1):

Рис. 1. Диаграмма разброса: количество вязкой составляющей в изломе B, % – длительность импульса Т, мкс Рис. 2. Диаграмма разброса: время до разрушения t, мкс — площадь поперечного сечения S, мм2 Рис. 3. Диаграмма разброса: количество вязкой составляющей в изломе B, % – площадь поперечного сечения S, мм2

–  –  –

где xi и yi — значения первого и второго параметра, соответственно;

x и y — среднее значение первого и второго параметра, соответственно.

Ввиду оценки корреляции по выборке малого объема (N=7, что меньше 100) значение коэффициента корректировалось по формуле (2) согласно [5]:

–  –  –

проверены на значимость по t-критерию Стьюдента. При этом выдвигалась и проверялась нулевая гипотеза об отсутствии связи между x и y в генеральной совокупности. Для этого определено расчетное значение критерия по формуле (3) согласно [7]:

r n2, (3) t расч = 1 r2 где n — число измерений, и сопоставлено с табличным значением t-критерия Стьюдента tтабл. При уровне значимости (т. е. вероятности допустимой ошибки в прогнозе) = 0,05 и числом степеней свободы v = n–2, при n = 7 значение t-критерия Стьюдента tтабл = 2,5706.

На основе построенных диаграмм разброса, рассчитанных значений коэффициентов корреляции для исследуемых пар данных и сопоставления их с табличным значением t-критерия Стьюдента, можно сделать следующие выводы:

1. Для коррелируемой пары признаков «время до разрушения, t — площадь поперечного сечения, S» самое большое значение коэффициента корреляции r l = 0,933 показывает высокую степень взаимосвязи. С увеличением показателя «площадь поперечного сечения, S» увеличивается показатель «время до разрушения, t».

2. Значение коэффициента корреляции r l = 0,468 показывает слабую степень взаимосвязи между парой «размер зерна, Dз —

–  –  –

длительность импульса, Т». С увеличением показателя «длительность импульса, Т» увеличивается показатель «размер зерна, Dз».

3. Для коррелируемых пар признаков «количество вязкой составляющей в изломе, B — длительность импульса, Т», «время до разрушения, t — площадь поперечного сечения, S», «количество вязкой составляющей в изломе, B — площадь поперечного сечения, S», «размер зерна, Dз — площадь поперечного сечения, S»

выполняется соотношение tрасчtтабл. Следовательно, для указанных пар данных нулевая гипотеза отвергается, линейные коэффициенты корреляции считаются значимыми, а связь между x и y — реальной.

4. Для коррелируемых пар «размер зерна, Dз — длительность импульса, Т», «твердость по Виккерсу, HV — площадь поперечного сечения, S», соотношение tрасчtтабл не выполняется, следовательно, нулевая гипотеза подтверждается, линейный коэффициент корреляции считается не значимым, корреляционной взаимосвязи нет, поэтому указанные пары данных дальше в исследованиях не рассматривались.

Для исследования формы связи пар данных, приведенных в табл. 2 и на диаграммах 1–4, проведен регрессионный анализ. Для этого по статистическим данным получены уравнения зависимостей (линейная (4), логарифмическая (5), полиномиальная (6), степенная (7), экспоненциальная (8)), построены линии тренда и рассчитаны коэффициенты детерминации с использованием программы

Microsoft Еxcel:

y х = а0 + а1 x, (4) y х = а0 + а1 l g x, (5) y х = а0 + а1 x + а 2 x 2, (6)

–  –  –

где х — факторный показатель; y — результативный показатель;

а0, а1, а 2 — параметры уравнения регрессии, подлежащие определению.

Для уравнения зависимости (параболы 2-го порядка), выраженной формулой (6), параметры а0, а1, а 2 рассчитаны по методу наименьших квадратов. Суть метода сводится к нахождению параметров такого уравнения регрессии, при котором обеспечивается минимальная сумма квадратов отклонений эмпирических (фактических) значений результативного показателя (у) от теоретических ( y x ), рассчитанных по уравнению регрессии. Так, если y х = а0 + а1 x + а 2 x 2, должно соблюдаться следующее требование:

–  –  –

Найдя частные производные данной функции по а0, а1, а 2 и приравняв их к нулю, после несложных алгебраических преобразований получена система нормальных уравнений (9)

–  –  –

после решения которой найдены параметры исходного уравнения параболы второго порядка.

В табл. 2 занесены уравнения полиномиальных моделей регрессии, которые наилучшим образом описывают зависимость пар данных, а коэффициенты детерминации принимают наибольшие значения.

Для измерения тесноты связи при криволинейной зависимости между результативным и факторным признаком определено теоретическое корреляционное отношение (индекс корреляции) теор по формуле (10):

–  –  –

где 2фактор (11) — факторная дисперсия (дисперсия ряда теоретических значений результативного признака); 2у (12) — общая дисперсия (дисперсия ряда эмпирических значений результативного признака):

–  –  –

где y х — теоретические расчетные значения результативного признака, полученные по уравнению регрессии, (y y) 2. (12) 2 = у п Чем ближе значение к 1, тем теснее связь между вариацией x и y. И наоборот, чем ближе к 0, тем зависимость слабее. Обычно при 0,3 говорят о малой зависимости между коррелируемыми величинами, при 0,30,6 — о средней, при 0,60,8 — о зависимости выше средней, при 0,8 — о большой, сильной зависимости.

Таким образом, полученные теоретические корреляционные отношения теор (табл. 2) характеризуют очень тесную зависимость между коррелируемыми величинами.

Качество составленных уравнений регрессии оценено с помощью величины достоверности аппроксимации (коэффициента детерминации), который равен квадрату коэффициента корреляции (R2). Он показывает, в какой мере изменчивость у (результативного признака) объясняется поведением х (факторного признака), т.е.

какая часть общей изменчивости у вызвана собственно влиянием х.

Этот показатель вычисляется путём простого возведения в квадрат коэффициента корреляции. Тем самым доля изменчивости у, определяемая выражением 1R2, оказывается необъясненной.

После нахождения по эмпирическим данным параметров уравнения регрессии осуществлена проверка значимости уравнения регрессии (проверка адекватности модели).

Эта задача решалась путем расчета F-критерия Фишера (13) и сопоставления его с табличным (критическим) [8]:

r2 nm, (13) F= m 1 1r где m — число параметров в уравнении регрессии; (m–1) — число степеней свободы для факторной дисперсии (теоретических значений у); n — число наблюдений; (n–m) — число степеней свободы для остаточной дисперсии.

Расчётные F-критерии приведены в табл. 2 и сопоставлены с табличным (критическим), определенным для числа степеней свободы v1=m–1 и v2=n–m и заданного уровня значимости =0,05. Так как Fрасч Fтабл, то рассматриваемые уравнения регрессии являются значимыми.

По результатам регрессионного анализа пар данных можно сделать следующие выводы:

– между факторами «размер зерна, Dз — площадь поперечного сечения, S» наблюдается зависимость выше средней: теор=0,8. Коэффициент детерминации R2 = 0,673. Это значение говорит о том, что 67,3% общей вариации размера зерна обусловлено вариацией фактора — площади поперечного сечения (и 32,7% общей вариации нельзя объяснить изменением площади поперечного сечения);

– между факторами «количество вязкой составляющей в изломе, B — длительность импульса, Т» наблюдается сильная зависимость: теор =0,9. Коэффициент детерминации R2 =0,865, следовательно, 86,5% общей вариации количества вязкой составляющей в изломе обусловлено вариацией длительности импульса, а остальные 13,5% общей вариации объясняются другими причинами;

– между факторами «время до разрушения, t — площадь поперечного сечения, S» наблюдается сильная зависимость: теор=0,9.

Коэффициент детерминации R2 =0,839, значение которого говорит о том, что 83,9% общей вариации времени до разрушения обусловлено вариацией площади поперечного сечения (и 16,5% общей вариации нельзя объяснить изменением площади поперечного сечения);

– между факторами «количество вязкой составляющей в изломе, B — площадь поперечного сечения, S» наблюдается сильная зависимость: теор=0,9. Коэффициент детерминации R2 =0,809, значение которого говорит о том, что 80,9% общей вариации количества вязкой составляющей в изломе обусловлено вариацией фактора — площади поперечного сечения (и 19,1% общей вариации нельзя объяснить изменением площади поперечного сечения).

Работа выполнена при финансовой поддержке гранта РФФИ № 13-01-00335.

Литература

1. ГОСТ 25905-82. Фольга алюминиевая для конденсаторов.

Технические условия.

2. Морозов В.А., Петров Ю.В., Лукин А.А., Кац В.М., Удовик А.Г., Атрошенко С.А, Грибанов Д.А., Федоровский Г.Д. Исследование прочности металлических колец при ударном воздействии магнитно-импульсным методом. // ЖТФ. 2011. Т. 81. Вып. 6. С. 51.

3. Morozov V.A., Petrov Y.V., Lukin A.A., Kats V.M., Atroshenko S.A., Fedorovskii G.D., Gribanov D.A., Zaichenko O.K. Fracture of Metallic Ring Samples Under Static and Dynamic Loading. Proceedings of 13th International Conference on Fracture (ICF13). Beijing, China, 2013.

4. ГОСТ 30456-97. Металлопродукция. Прокат листовой и трубы стальные. Методы испытания на ударный изгиб.

5. ГОСТ 9450-76. (СТ СЭВ 1195-78) Измерение микротвердости вдавливанием алмазных наконечников.

6. Харченко М.А. Корреляционный анализ: Учеб. пособие.

Воронеж.: Монография, 2008. 30 с.

7. Бараз В.Р. Корреляционно-регрессионный анализ связи показателей коммерческой деятельности с использованием программы Excel: учебное пособие. — Екатеринбург: ГОУ ВПО «УГТУ–УПИ»,

2005. С. 102.

8. Теория статистики: Учебник / Под ред. проф. Г.Л. Громыко.

2-е изд., перераб. и доп. М.: ИНФРА-М, 2005. 476 с. (Классический университетский учебник).

9. Анастасиади Г.П., Сильников М.В. Неоднородность и работоспособность стали. СПб.: Полигон, 2002. 624 с.

10. Анастасиади Г.П., Сильников М.В. Работоспособность броневых материалов. СПб.: Астерион, 2004. 624 с.

11. Сильникова Е.Ф., Сильников М.В. Кристаллографическая текстура и текстурообразование. СПб.: Наука, 2011. 560 с.

12. Михайлин А.И., Романов А.Е. Аморфизация ядра дисклинации // Физика твердого тела. 1986. Т. 28. № 2. С. 601.

УДК 621.45.038.74:678.019.3

ИССЛЕДОВАНИЯ РАЗРУшЕНИЯ ТЕПЛОЗАщИТНЫх

ПОКРЫТИЙ ПРИ КРАТКОВРЕМЕННЫх

ВОЗДЕЙСТВИЯх ВЫСОКОСКОРОСТНОГО

И ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОГО ГАЗОВОГО ПОТОКА

–  –  –

Представлены результаты разработки теплозащитных покрытий малогабаритных пусковых направляющих (ПН) и транспортно-пусковых контейнеров (ТПК) из полимерных композиционных материалов. Изложена методика проведения испытаний макетных образцов ПН и ТПК с теплозащитой, предназначенная для определения эффективной энтальпии разрушения, являющейся основной характеристикой определяющей теплозащитную эффективность покрытия и величину его поверхностного уноса при воздействии высокотемпературного и высокоскоростного газового потока.

Особенностью работы различных изделий ракетно-артиллерийской техники является кратковременное, но многократное воздействие высокотемпературного и высокоскоростного газового потока на их элементы [1, 2]. Такими элементами являются пусковые направляющие (ПН) и транспортно-пусковые контейнеры (ТПК), которые во многих случаях изготавливаются из полимерных композиционных материалов (ПКМ).

Для этих ПН и ТПК актуальной задачей является создание дополнительного слоя из теплозащитных покрытий (ТЗП) на полимерной основе, имеющих рациональную рецептуру, толщину и технологию и способных защитить оболочку ПН и ТПК от воздействия высокотемпературного и высокоскоростного газового потока.

Наиболее целесообразным является комплексный подход к решению поставленной задачи, включающий: разработку рецептур и технологий приготовления составов и нанесения теплозащитных покрытий на ПН и ТПК из ПКМ; выбор методик и проведения исследований технологических, физико-механических и теплофизических свойств составов и покрытий; разработку методики и проведение экспериментальных исследований теплозащитных свойств, включая эффективную энтальпию разрушения покрытий при испытаниях макетных образцов и фрагментов; разработку и экспериментальную проверку методики определения толщин покрытий, обеспечивающих выполнение требований по многоразовости использования ПН и ТПК из ПКМ.

С учетом этого в настоящее время разработано несколько базовых рецептур ТЗМ для малогабаритных ПН и ТПК из ПКМ с учетом реальных условий их изготовления и эксплуатации. Для них определены основные технологические, физико-механические, теплофизические и теплозащитные свойства составов и покрытий.

Предпочтение отдавалось материалам с относительно простой рецептурой, технологией приготовления составов и нанесения ТЗП на стеклопластиковые ПН и ТПК. В числе разработанных рецептур — составы СК-О и СЭП.

В качестве связующих в разрабатываемых ТЗП использовались эпоксидные смолы различных модификаций. Применение эпоксидной смолы обусловлено ее хорошими технологическими свойствами, достаточно высокими физико-механическими и адгезионными характеристиками композиций на ее основе, а также коксуемостью ее при высокотемпературном воздействии и возможностью

–  –  –

регулирования свойств композиции путем введения различных добавок, наполнителей, антипиренов и других целевых модифицирующих добавок.

Опробовано несколько вариантов для композиции марки СК-О. Состав их рецептурных компонентов перечислен в табл. 1. В табл. 2 указаны варианты рецептур, опробованных при разработке состава СЭП.

Проведено определение физико-механических и технологических свойств перечисленных рецептурных составов на образцах по общепринятым методикам. Для выбора оптимальной рецептуры использовались также данные термического анализа всех рецептур, перечисленных в табл. 1. Исследования проводились на приборе фирмы МОМ. Результаты подобных исследований позволяют, в определенной степени, судить о влиянии компонентов на физико-химические процессы, происходящие в ТЗМ при нагреве и влияющие на их теплозащитную эффективность.

Но основной характеристикой, определяющей теплозащитную эффективность ТЗП и величину его поверхностного уноса при воздействии высокотемпературного и высокоскоростного газового потока, является эффективная энтальпия разрушения покрытия (Нэфф). Она характеризует теплозащитный эффект данного материала обусловленный совокупностью процессов, происходящих в материале при его работе (термическое разложение материала, вдув газообразных продуктов термического разложения в пограничный слой, образование и поверхностный унос коксового слоя и пр.). Величина Нэфф определяется экспериментально при воспроизведении условий воздействия газового потока на исследуемый материал (фрагмент изделия) либо по линейному уносу материала (ду), либо по уносу его массы (Дmy):

–  –  –

где с0 — плотность материала в исходном состоянии; ду — величина линейного уноса ТЗП; Дmy — величина массового уноса ТЗП; Q — импульс плотности теплового потока, подведенного к покрытию;

D0L0 — внутренний диаметр (калибр) и длина фрагмента с ТЗП.

Объективным путем определения параметров поверхностного уноса при конкретных условиях воздействия на них газовых потоков и эффективной энтальпии их разрушения является проведение и анализ результатов испытаний как макетных, так и натурных образцов ПН и ТПК из ПКМ при воздействии газового потока модельного газогенератора.

Была разработана и прошла проверку специальная методика проведения испытаний макетных образцов ПН и ТПК с теплозащитой. Для проведения экспериментальных исследований использован горизонтальный стенд (установка), конструктивная схема которого представлена на рис. 1. Установка представляет собой два стальных патрубка внутренним диаметром 190 мм, длиной 700 и 100 мм с тол

–  –  –

Рис. 2. Общий вид фрагмента с нанесенным ТЗП перед испытанием щиной стенки 10 мм, закрепленные на трех стойках. Источником газовой струи является малогабаритный газогенератор.

Объектом исследований являются специально изготовленные макетные образцы фрагментов ПН и ТПК, в виде тонкостенных (толщиной порядка 4 мм) стеклопластиковых труб натурного диаметра и длиной порядка 400 мм с нанесенными на их внутренние поверхности различными покрытиями. Внешний вид фрагмента с нанесенным на его поверхность покрытием представлен на рис. 2. Макетный образец размещается соосно стальным патрубкам и соплу малогабаритного газогенератора.

Для определения количественных характеристик уноса различных покрытий предусмотрены замеры внутреннего диаметра каждого макетного образца, которые производятся по 2 базам в двух поперечных сечениях, расположенных на расстояниях по 20 мм от торцов образцов. Кроме того предусмотрено взвешивание каждого макетного образца. Замеры и взвешивания проводятся как до начала, так и после испытаний.

При разработке методики экспериментальных исследований особое внимание уделено воспроизведению требуемых газодинамических параметров потока продуктов сгорания в макетных образцах, а также определению плотности теплового потока при тепловом воздействии на внутреннюю поверхность испытываемых фрагментов газовой струи малогабаритного газогенератора [3, 4].

Как показали специально проведенные численные параметрические расчеты, вытекающая из сопла сверхзвуковая нерасчетная струя состоит из двух участков: начального и основного [5]. Для создания распределения газодинамических параметров газового потока в канале фрагмента, близкого к равномерному, был использован входной стальной отсек длиной L2=700 мм, который стыковался с передним торцем фрагмента (выходной стальной отсек длиной L3=100 мм служил одновременно опорой фрагмента и средством крепления датчика статического давления и температуры газового потока).

Для достоверного определения интенсивности теплового воздействия на внутреннюю поверхность фрагмента было использовано 12 датчиков теплового потока, установленные в стенке макетного образца (см. рис. 2). Чувствительные элементы датчиков представляют собой медные «пятачки» диаметром 8 мм с буртиками диаметром 11,5 мм, общей толщиной 3,0+0,2 мм. Датчики по 6 штук устанавливаются равномерно по окружности в двух поперечных сечениях, расположенных от торцев фрагмента на расстояниях по 100 мм. Установка производится в соответствующие ступенчатые отверстия в стенке фрагмента заподлицо с его внутренней поверхностью.

Для обработки измеренных датчиками температур была использована общепринятая методика, учитывающая в себе допущения о равномерности прогрева высокотеплопроводной пластины по всей толщине в каждый момент времени, об одномерности распространения теплоты в пластине и теплоизолирующей подложке и об идеальности контакта пластины с подложкой.

Обработка и анализ первой серии экспериментальных исследований показал, что реализуется режим воздействия, характеризуемый импульсом теплового потока 2,02–2,25 МДж/м2, а величина эффективной энтальпии разрушения лучших из исследуемых составов имеет уровень 2,8–2,9 МДж/кг. Подобные исследования предполагается продолжить для большего количества покрытий, что позволит сделать обоснованный вывод по их сравнительной теплозащитной эффективности.

В дальнейшем была отработана технология приготовления составов СК-О и СЭП, технология нанесения покрытий на внутреннюю поверхность фрагментов и штатных ПН и ТПК, а также на наружную поверхность передних диафрагм в условиях предприятия-изготовителя, а также в «полигонных» условиях. В условиях полигона проводилось восстановление теплозащитного покрытия после натурных испытаний изделий. В целом натурные испытания фрагментов и штатных ПН и ТПК с разработанными теплозащитными покрытиями подтвердили их высокую теплозащитную эффективность, а также эффективность технологий приготовления составов и нанесения покрытий на подлежащие защите поверхности изделий.

Литература

1. Полежаев Ю.В., Юревич Ф.Б. Тепловая защита. М.: Энергия, 1976. 392 с.

2. Усков В.Н., Чернышов М.В. Экстремальные ударно-волновые системы в задачах внешней аэродинамики // Теплофизика и аэромеханика. 2014. Т. 21. № 1. C. 15–31.

3. Ерофеев В.К., Шалимов В.П., Чернышов М.В. Резонансное взаимодействие акустических и ударных волн с полостями // Проблемы управления рисками в техносфере. 2009. № 3 (11). С. 73–77.

4. Омельченко А.В., Усков В.Н., Чернышов М.В. Об одной приближенной аналитической модели течения в первой бочке перерасширенной струи // Письма в Журнал технической физики. 2003. Т.

29. Вып. 6. С. 56–62.

5. Авдуевский В.С., Ашратов Э.А., Иванов А.В., Пирумов У.Г.

Газодинамика сверхзвуковых неизобраических струй. М.: Машиностроение, 1989. 320 с.

539.424; 539.4.019.1

ВЛИЯНИЕ НАСЫщЕНИЯ ВОДОЙ БЕТОНА НА ЕГО

ПРОЧНОСТь ПРИ ДИНАМИЧЕСКОМ НАГРУжЕНИИ

–  –  –

Единая интерпретация скоростного эффекта разрушения сухого и влажного бетона дается на основе структурно-временного подхода с помощью действия инкубационного времени. Временные зависимости определяются с помощью критерия инкубационного времени. Поведение прочности сухого и влажного бетона при статическом и динамическом нагружении сравнивается.

Введение



Pages:     | 1 |   ...   | 2 | 3 || 5 | 6 |   ...   | 13 |

Похожие работы:

«МУНИЦИПАЛЬНОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБЩЕОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ГОРОДА ИРКУТСКА ГИМНАЗИЯ № 664020, г. Иркутск, улица Ленинградская, дом 75, тел. 32-91-55, 32-91-54 «Рассмотрено»: РСП учителей «Утверждено»: директор МБОУ Гимназии № 3 «Согласовано»: ЗД по УВР прикладного цикла /Трошин А.С./_ /Хабардина Л.Н./ / Кузнецова И.В./_ Приказ № 313 от «29» августа 2014г. «27» августа 2014г. Протокол № 1от «27» августа 2014 г. Рабочая программа по курсу «Основы безопасности жизнедеятельности» для 10 класса...»

«КОНЦЕПТУАЛЬНОЕ ВИДЕНИЕ, ПРОГРАММНОЕ ЗАЯВЛЕНИЕ И СТРАТЕГИЧЕСКИЕ ЦЕЛИ ИКАО осуществляет свою деятельность в целях реализации своего концептуального видения безопасного и стабильного развития гражданской авиации на базе сотрудничества между ее Договаривающимися государствами. Реализации такого концептуального видения призваны способствовать принятые Советом следующие стратегические цели на период 2005–2010 годов: Безопасность полетов: повышать уровень безопасности полетов гражданской авиации во...»

«Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Дальневосточный государственный университет путей сообщения» ЪЕРЖ ДАЮ ректф, професоор. 2 6 Z г. МП ОСНОВНАЯ ПРОФЕССИОНАЛЬНАЯ ОБРАЗОВАТЕЛЬНАЯ ПРОГРАММА по программе специалитета по направлению подготовки 23.05.04. «Эксплуатация железных ДОРОГ» код и наименование напраолеиия (специальности) подготовки специализации: Магистральный транспорт, Грузовая и коммерческая работа. Пассажирский...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования шШ\ Пермский национальный исследовательский 1ПНИПУ1 политехнический университет Автодорожный факультет Кафедра охраны окружающей среды ТВЕРЖДАЮ р по учебной работе. наук, проф. Н. В. Лобов 2015 г. К ПРОГРАММА ПРЕДДИПЛОМНОЙ ПРАКТИКИ основной профессиональной образовательной программы высшего образования программы академической магистратуры...»

«Выпуск 1 Омельченко Святослав Дмитриевич Офицер с высшим военно-специальным образованием. Военную службу проходил на разных должностях в Группе специального назначения КГБ СССР «Вымпел». Участник боевых действий. В настоящее время возглавляет Военно-патриотический Центр «Вымпел». Автор межрегиональных комплексных программ патриотического воспитания молодежи «Честь имею!», «Антитеррор: голос юных, выбор молодых». Член Правления Межрегиональной ветеранской организации Группы специального...»

«АННОТАЦИЯ Дисциплина «Основы теории национальной безопасности» (С3.Б.7) реализуется как дисциплина базовой части блока «Профессиональный цикл» Учебного плана специальности – 40.05.01 «Правовое обеспечение национальной безопасности» очной формы обучения. Учебная дисциплина «Основы теории национальной безопасности» нацелена на формирование у обучающихся знаний о теории национальной безопасности, методах, средствах, принципах и закономерностях процесса обеспечения национальной безопасности...»

«Адатпа Дипломды жобада рт сндіру дабылыны автоматталан жйесі зірленді. Макро жне шаын рылымдар, технологиялы жне функциялы кестелер арастырылды, SCADA бекетті жйесіні WinCC бадарламалы амсыздандыруында дайындалды. Жеке тапсырма бойынша техника – экономикалы крсеткіштері жне міртішілік ауіпсіздігі мселелері бойынша біратар есептерді шешімі келтірілді. Аннотация В дипломном проекте разработана система пожарной сигализаций и автоматического пожаротушения. Разработаны макрои микро структуры,...»

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 22.06.2015 Рег. номер: 3394-1 (21.06.2015) Дисциплина: Безопасность жизнедеятельности Учебный план: 38.03.01 Экономика/4 года ОДО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Гренц Вера Ивановна Автор: Гренц Вера Ивановна Кафедра медико-биологических дисциплин и безопасности Кафедра: жизнедеяте УМК: Финансово-экономический институт Дата заседания 15.04.2015 УМК: Протокол заседания УМК: Дата Дата Результат Комментари Согласующие ФИО получени согласовани согласования и я я Зав....»

«ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ СРЕДНЯЯ ОБЩЕОБРАЗОВАТЕЛЬНАЯ ШКОЛА №113 Юго-Западного окружного управления Департамента образования г. Москвы Рабочая программа по ОБЖ Класс Всего часов на учебный год: Количество часов в неделю: Составлена в соответствии с примерной программой по учебным предметам (ОБЖ), серия «Стандарты второго поколения», издательство Просвещение, 2010. Учебник: Основы безопасности жизнедеятельности: учеб. для учащихся 8 кл. общеобразовательных учреждений /...»

«Утверждено Постановлением И.о. Руководителя Администрации города Павловский Посад от 14.10.2014 № 1151 Муниципальная программа города Павловский Посад Павлово-Посадского муниципального района Московской области «Обеспечение безопасности жизнедеятельности населения города Павловский Посад » на 2015-2019 гг. ПАСПОРТ муниципальной программы города Павловский Посад Павлово-Посадского муниципального района Московской области «Обеспечение безопасности жизнедеятельности населения города Павловский...»

«КОНЦЕПТУАЛЬНОЕ ВИДЕНИЕ, ПРОГРАММНОЕ ЗАЯВЛЕНИЕ И СТРАТЕГИЧЕСКИЕ ЦЕЛИ ИКАО осуществляет свою деятельность в целях реализации своего концептуального видения безопасного и стабильного развития гражданской авиации на базе сотрудничества между ее Договаривающимися государствами. Реализации такого концептуального видения призваны способствовать принятые Советом следующие стратегические цели на период 2005–2010 годов: Безопасность полетов: повышать уровень безопасности полетов гражданской авиации во...»

«Муниципальное бюджетное общеобразовательное учреждение г. Мурманска средняя общеобразовательная школа №31 Утверждено Директор С.А. Багурина Приказ №131/3 от 29 августа 2014г. Рабочая программа по основам безопасности жизнедеятельности 10 класс уровень – базовый Количество часов по учебному плану – 1 час в неделю Программу разработала: Постникова О.А., преподаватель-организатор ОБЖ МБОУ СОШ №31 Программа рассмотрена на заседании МО учителей физической культуру, ОБЖ, ИЗО и технологии МБОУ СОШ №31...»

«Программа кружка Юный спасатель Актуальность программы Во всем мире главной социальной проблем является проблема обеспечения безопасности. Угрозу жизни и здоровью человека могут представлять многие ситуации. Это и дорожное движение, и пожары, и стихийные бедствия, и сам человек. Программа «Юный спасатель» является важным этапом обеспечения социальной защиты человека. Ее реализация призвана решительно повысить информированность детей в области чрезвычайных ситуаций, дать им практические...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Московский государственный лингвистический университет» Евразийский лингвистический институт в г. Иркутске (филиал) АННОТАЦИЯ РАБОЧЕЙ ПРОГРАММЫ ДИСЦИПЛИНЫ Б1.В.ДВ.12.2 Зарубежная литература (индекс и наименование дисциплины по учебному плану) Направление подготовки/специальность 44.03.05 Педагогическое образование (код и наименование...»

«РАБОЧАЯ ПРОГРАММА ОСНОВНОГО ОБЩЕГО ОБРАЗОВАНИЯ Учебный предмет ОБЖ Класс Учитель: Белевич А.Н. г. Челябинск 2015– 2016 учебный год 1.ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА Отличительные особенности предмета В двадцать первый век человечество вошло в период новых социальных, технических и культурных перемен, которые обусловлены достижениями человечества во всех сферах его деятельности. В то же время жизнедеятельность человека привела к появлению глобальных проблем в области безопасности жизнедеятельности. Это...»

«ЛИСТ СОГЛАСОВАНИЯ от 21.06.20 Рег. номер: 2138-1 (09.06.2015) Дисциплина: Информационная безопасность 036401.65 Таможенное дело/5 лет ОЗО; 036401.65 Таможенное дело/5 лет ОДО; 38.05.02 Таможенное дело/5 лет ОЗО; 38.05.02 Таможенное дело/5 лет ОДО; 38.05.0 Учебный план: Таможенное дело/5 лет ОДО Вид УМК: Электронное издание Инициатор: Ниссенбаум Ольга Владимировна Автор: Ниссенбаум Ольга Владимировна Кафедра: Кафедра информационной безопасности УМК: Финансово-экономический институт Дата...»

«ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА В рабочей программе реализованы требования Конституции Российской Федерации и федеральных законов «О безопасности», «О защите населения и территорий от чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера», «О безопасности дорожного движения», «О радиационной безопасности населения», «О пожарной безопасности», «Об экологической безопасности», «О санитарно-эпидемиологическом благополучии населения», Стратегии национальной безопасности Российской Федерации. Цели: •...»

«Справка об организации работы по пропаганде безопасности дорожного движения В общеобразовательных учреждениях города большое внимание уделяется работе с детьми по профилактике дорожно-транспортного травматизма. Деятельность осуществляется на основании документов федерального и регионального уровня. Федеральный закон № 196-ФЗ « О безопасности дорожного движения» (принят Государственной думой 15 ноября 1995 г.) Правила дорожного движения Российской Федерации (утверждены Постановлением Совета...»

«ПОСПЕЛИХИНСКИЙ РАЙОН АЛТАЙСКОГО КРАЯ МУНИЦИПАЛЬНОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБЩЕОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ «ПОСПЕЛИХИНСКАЯ СРЕДНЯЯ ОБЩЕОБРАЗОВАТЕЛЬНАЯ ШКОЛА № 4» Рассмотрено на заседании РМО «Согласовано» «Утверждено» Руководитель РМО Заместитель директора по УВР Директор школы _ А.В.Пустовойтенко _Л.В.Шубная С.А. Гаращенко Протокол № _1 Приказ № _129 _ от 26 августа 2014г. От 27 августа 2014г. От «27» августа 2014г. РАБОЧАЯ ПРОГРАММА по ОСНОВАМ БЕЗОПАСНОСТИ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ для учащихся 10 класса на 2014 –...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Петрозаводский государственный университет» Кольский филиал УТВЕРЖДАЮ Декан гуманитарного факультета _Е.А. Вайнштейн «_»_201_ г. РАБОЧАЯ ПРОГРАММА ДИСЦИПЛИНЫ «Безопасность жизнедеятельности» Направление подготовки 030900.62 Юриспруденция Квалификация (степень) выпускника бакалавр Профиль подготовки бакалавра/магистра общий Форма обучения...»







 
2016 www.programma.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Учебные, рабочие программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.